Потери холода в окружающую среду

Рис. 15. Расход энергии (с учетом предварительного охлаждения до 65 °К) на ожижение 1 кг параводорода (95% п-На) при отсутствии потерь холода в окружающую среду [83] для различных циклов

Внешняя работа в подобном процессе при получении кислорода чистотой 99% составляет 0,074 кВт -ч/нм газа. В реальном необратимом процессе разделения воздуха вследствие потерь холода в окружающую среду и гидравлического сопротивления аппаратуры расход энергии на разделение воздуха значительно кВт ч/нм выше и составляет не менее 0,5 кВт- ч/нм газа. [c.231]

Потери холода в окружающую среду принимаем q = 2 ккал на 1 перерабатываемого воздуха. [c.433]

Потери холода в окружающую среду в зависимости от мощности установок, расположения аппаратуры и ее изоляции (в блоках с общей изоляцией или с индивидуальной изоляцией каждого аппарата) составляют от 1 до 5 ккал/нм . [c.60]

По формуле (4—26) можно найти сжижаемую часть газа л о заданному теплосодержанию. Однако в действительности величина п будет меньше, так как практически всегда происходят потери холода за счет неполноты теплообмена Д/ и потери холода в окружающую среду А/ . [c.747]

Если учесть потери холода в окружающую среду Дг п и от неполноты теплообмена Д/ц, формула (4—30) примет вид [c.750]

Величина потерь холода в окружающую среду зависит от производительности и, следовательно, от размеров установки. Чем крупнее установка, тем меньше становятся потери холода на 1 кгс перерабатываемого воздуха. В связи с этим изменяется и относительная эффективность холодильных циклов. Так, например, для установок, перерабатывающих [c.757]

Расход энергии в процессе Ректизол слагается из расхода на покрытие потерь холода при недорекуперации и потерь холода в окружающую среду, на перекачивание абсорбента, создание вакуума, на абсорбцию паров воды и двуокиси углерода. [c.276]

В рассматриваемом цикле (рис. ХУ1-9, а) сжатый газ проходит последовательно через водяной холодильник, предварительный теплообменник, испаритель машины умеренного охлаждения и основной теплообменник. На выходе из последнего газ дросселируется его ожиженная часть х отводится из системы, а газообразная часть (1—х), проходя через предварительный и основной теплообменники, отдает свой холод потоку сжатого газа. Диаграмма Т—З этого цикла (рис. ХУ1-9, б), если пренебречь потерями холода в окружающую среду и от недорекуперации, состоит из изотермы сжатия 1—2, изобары охлаждения 2—5, изоэнтальпии дросселирования 5—6, изотермы расширения (на- [c.746]

Часть маточника М пропускают через теплообменник Г, и сбрасывают, а другую его часть Мр направляют на рециркуляцию. Пары хладоагента из кристаллизатора Кр отсасывают, сжимают компрессором Ki и подают в пла-витель Пл, где в результате непосредственного контакта с расплавляющимся льдом они конденсируются. Однако из-за потерь холода в окружающую среду на стадиях Кр, Ф, Пл, Ki, а также в трубопроводах при расплавлении льда не удается полностью сконденсировать весь поток хладоагента X Поэтому часть паров Х отсасывают из плавителя, сжимают компрессором К2, конденсируют в поверхностном теплообменнике Тг и возвращают в плавитель Пл. Охлаждение потока X, в теплообменнике обычно производят морской водой. [c.151]

В действительных условиях работы холодильных машин холодопроизводительность газа Йх—уменьшается вследствие потерь холода в окружающую среду кДж/кг исходного газа и за счет недорекуперации в теплообменнике кДж/кг исходного газа. [c.205]

Но вид этих функций не может быть дан в простой п общей форме прежде всего потому, что он неотделим от выбранных схем холодильных циклов и регенерации холода обратных потоков, потерь холода в окружающую среду, гидродинамических потерь и др. [c.217]

Холод, необходимый для получения низких температур, для компенсации неполноты рекуперации при теплообмене и покрытия потерь холода в окружающую среду обеспечивается в основном холодильным циклом азота высокого давления. [c.397]

Можно представить себе расположение нескольких экранов на различных температурных уровнях, что должно обеспечить экономию энергии, но приведет к необходимости иметь несколько холодильных циклов с разными температурными уровнями. В этом случае точно так же могут быть найдены оптимальные соотношения толщин изоляции. Как показала практика, применение каскадного метода получения холода приводит к большим усложнениям, не оправдывающим энергетические выгоды. Тем более нерационально применять каскадное охлаждение для экранов еще и потому, что в общем балансе потери холода в окружающую среду имеют подчиненное значение. [c.78]

По аналогии с существующими промышленными аппаратами глубокого холода можно принять и для работающих на уровне 20° К потери холода в окружающую среду, или, точнее, тепло, проникающее из окружающей среды, равным 60 ккал/м внешнего кожуха. В этом случае толщина изоляции из мипоры от наружного кожуха до экрана должна быть равной [c.78]

С учетом потерь холода в окружающую среду и от полноты теплообмена ц формула (714) примет вид [c.655]

С учетом потерь холода в окружающую среду Д/п и от неполноты теплообмена Дг я формула (84) примет вид [c.712]

Для уменьшения потерь холода в окружающую среду лучеиспусканием стенки шаровых поверхностей, обращенных в сторону вакуумированного пространства, имеют зеркальную поверхность, получаемую полировкой металла. [c.109]

Удельные потери холода в окружающую среду уменьшаются с увеличением производительности установок. При изоляции воздухоразделительных установок шлаковатой потери холода в зависимости от количества перерабатываемого воздуха ориентировочно можно принять следующими [c.76]

Установка детандера на линии азота высокого давления и увеличение производительности агрегата до 32 000 ж /ч привели к значительному уменьшению удельных потерь холода в окружающую среду и снижению расхода азота высокого давления почти на 25% по сравнению с его расходом в агрегате типа Г-7500. [c.114]

Поглощение окиси углерода из конвертированного газа жидким азотом производится обычно при температурах порядка —190° С и давлении 20—26 ат. В этих условиях достигается почти полное извлечение окиси углерода. Применение более высоких температур поглощения окиси углерода связано с увеличением расхода абсорбента и возможностью чрезмерного обогащения промываемого газа азотом (более 25 объемн.% N2). Холод, необходимый для достижения низких температур, для компенсации неполноты рекуперации при теплообмене и для покрытия потерь холода в окружающую среду, получается в основном в холодильном цикле азота высокого давления. [c.163]

Пример 15-8. Рассчитать работу, затраченную на получение 1 кг жидкого воздуха, для простого цикла с дросселированием. Температура сжатого воздуха il = 30 С, абсолютное давление Р1 = 1 ст. Потери холода в окружающую среду составляют 6500 дж/кг (1,55 ккал/кг) и от недорекупера-цин 5000 дж/кг (1,2 ккал/кг), т. е. . = 6500 -1- 5000 = 11500 дж/кг (2,75 ккал/кг). Коэффициент полезного действия компрессора = 0,6. Из диаграммы Т — 5 (рис. 15-16) следует 1=515-103 дж/кг (123 ккал/кг)-, 0 = 93 103 дж/кг (22 ккал/кг). [c.553]

При идеальном (полном) процессе теплообмена в теплообменной аппаратуре несжиженный газ выходил бы из установки при температуре = Ту с энтальппей Я . Фактически из теплообменника этот ноток газа выходит при температуре Т <. Ту с энтальпией Н всегда наблюдается недорекунерация (неполная рекуперация) холода в теплообменной аппаратуре. Потеря холода от недорекуперации равна Q2 = Н г — Яа. Кроме того, в холодильных установках следует учитывать приток тепла на установку из окружающей среды или, как говорят, потери холода в окружающую среду Q . [c.57]

Для снижения потерь холода на недорекуперацию необходимо понизить разность температур между потоками на входе теплого потока в теплообменную аппаратуру Д Г = Tj — 7 . , что достигается прнмепением более совершенной теплообменной аппаратуры и увеличением поверхности теплообмена. Снижение потерь холода в окружающую среду достигается применением теплоизоляции аппаратуры низкотемпературных установок. [c.59]

Криогенный метод. В.р. осуществляется прн криогенных т-рах (ниже - 150°С) в т. наз. воздухоразделит. установках (ВРУ) путем ректификации воздух предварительно подвергают сжижению. Теоретически миним. работа, необходимая для В.р., прн обратимом процессе определяется только начальным состоянием воздуха и конечным состоянием продуктов разделения = ТД5, где Г-т-ра окружающей среды, Д5-изменение энтропии системы. Действит. расход энергии в ВРУ намного больше, что объясняется потерями холода в окружающую среду, недорекуперацией (необратимостью теплообмена между воздухом и продуктами разделения), гидравлич. сопротивлениями и др. Так, расход энергии на получение 1 м 99,5%-ного О достигает 0,38-0,42 кВт ч, тогда как L h = 0,067 кВт ч. [c.409]

ВНИИГАЗе расчетов технологической схемы (см. рис. 3.33) с учетом потерь холода в окружающую среду и потерь давления в аппаратах п схемы (см. рпс. 3.32). Расчет выполнялся на состав п параметры сырьевого газа такие же, как в патенте. Состав газа (% мольн.) метан - 93,24, этан - 4,23, ироиан -1,32, С4+- 1,21. Давление сырьевого газа - 7,2 МПа, температура - 49 °С. Товарный газ дожимается до 7,2 МПа. [c.187]

Для теоретической оценки рассматриваемого цикла допустим сначала, что сжатый газ охлаждается в водяном холодильнике до начальной температуры его всасывания компрессором, обратный поток дросселирования газа покидает теплообменник при той же температуратуре и потери холода в окружающую среду отсутствуют. В этом случае процесс представится в Т—5-диаграмме рис. XVI-8, б) изотермой сжатия 1—2, изобарой охлаждения 2—3, изоэнтальпией дросселирования 3—4, изотермой расширения (насыщения) 0—4—5 и изобарой нагревания 5—1. Тепловой баланс установки, отнесенный к 1 кг сжимаемого газа, выразится следующим уравнением = xig + ( — х) 1 , где х — доля ожиженного газа или степень ожижения (точка 0) 11 I2. i o—энтальпии всасываемого, сжатого на входе в теплообменник и ожиженного газа. [c.744]

Вопрос о отруктурр термпд1инам1ических потерь и термодинамического к. п. д. обсуждался в ряде работ В кислород-1ГЫХ установках, например, минимальная работа разделение составляет 18% от общих затрат энергии , внутренние потери— 20%, потери в компрессоре — 42%, при теплообмене — 9%. потери холода в окружающую среду — 7%. При разделении изотопов основное значение имеют внешние потери, главным образом в теплообменниках . [c.158]

Большие кол-ва газообразных Oi и Nj получают ректификацией воздуха, осуществляемой в колонне двукратного действия. Последняя состоит нз двух колонн — нижней и верхней с давлением в них соотв. 0,65 и 0,15 МПа. Первичная ректификация воздуха, охлаждешюго до 100 К, производится в ниж. колонне при этом отделяют 99,9% -ный Nj, а жидкость, содержащая 33—40% Оа, для окончат, ректификации поступает в верх, колонну. Расход энергии при этом определяется потерями холода в окружающую среду и недо-рекуперацией (необратимостью теплообмена между воздухом н продуктами разделения). Для рекуперации холода использ. регенераторы, что позволяет уменьшить разность т-р между выходящими из них продуктами разделения и поступающим воздухом до 3—5 С. Кроме того, при использ. регене1Жторов нет необходимости в предварит, осушке воздуха и очистке его от СОа, т. к. вода и СОз вымораживаются на насадке регенератора, а затем сублимируются и выносятся при рекуперации холода продуктами разделения. [c.115]

Чем больше принятое число флегмы, тем меньше требуется тарелок, тем ниже колонна и тем меньше высота аппарата разделения и, следовательно, меньше потери холода в окружающую среду. Однако с увеличением числа флегмы возрастает затрата энергии на циркуляцию ее, а также увеличиваются потери холода вследствие увеличения флегмового потока. Следовательно, нужно найти оптимум флегмы. В дальнейшем оцениваются и сравниваются лишь энергетические затраты, изменяющиеся от числа флегмы. На общую стоимость разделения существенное влияние оказывают также и капитальные затраты по изготовлению оборудования. Подробное рассмотрение этого вопроса увело бы, однако, слишком далеко в область чисто экономических расчетов, ДоТя ориентировки отметим, что величина амортизации для нроцесса выделения дейтерия такая же, как и на крупных заводах разделения воздуха. [c.47]

Результаты анализа, выполненного А.П. Клименко, приведены в [111]. Анализ работы установки бьш вьшолнен при давлении ПГ на входе в установку 2-5 МПа, давление газа, подаваемого в городские сети, было принято равным -0,3 МПа, недорекуперация на теплом конце теплообменной аппаратуры составляла 8 К, потери холода в окружающую среду л =6,3 -. При этом адиабати- [c.354]

При получении газообразных кислорода и азота сжижение всего перерабатываемого воздуха (или большей его части в установках для получения воздуха, обогащенного кислородом) необходимо лишь для ректификации жидкото воздуха. Если пренебречь незначительным расходом энергии на разделение газа, то холодопроизводительность цикла определяется лишь потерями холода в окружающую среду и неполнотой [c.718]

Общая холодопроизводительность агрегата должны бйть равна потерям холода в окружающую среду через теплоизоляцию и тепловые мостики и вследствие недорекуперации. Показателем этого равенства служит постоянный уровень жидкого кислорода в основных конденсаторах. Для повышения холодопроизводительности увеличивают количество воздуха, расширяющегося в турбодетандере, для снижения — уменьшают. Подачу воздуха на турбодетандеры РТ-17-6 регулируют поворотом лопаток направляющего аппарата, а на турбодетандер ТДР-19 — путем изменения давления перед ним с помощью задвижки 3—4. [c.145]

На рис.Ж.6 представлена зависимость удельного расхода энергии от давления для холодильных циклов ожижения водорода с учетом затрат на предварительное охлаждение водорода до 65 К (при отсутствии потерь холода в окружающую среду) и проведение орто-паракрнверсии на азотном и водородном уровне (получаемый продукт 95 -ный жвдкий параводород) [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология