Хладоагенты давление насыщенных паров

Таблица 6.8. Связь температуры кипения углеводородов — хладоагентов и давления их насыщенных паров

Как видно из графика на рис. 1.6, двуокись углерода, которая была одним из первых хладоагентов, примененных, в холодильной технике, имеет при Г1 = 20°С значительное давление насыщенных паров 5700 кПа, что приводит к усложнению холодильной аппаратуры, использующей этот хладоагент даже при Т2 = —30° С давление паров двуокиси углерода составляет 1430 кПа. [c.144]

Глубина вакуума в колоннах при прочих идентичных условиях зависит в значительной степени от температуры хладоагента, подаваемого в выносные конденсаторы-холодильники. При вакуумной перегонке с водяным паром остаточное давление в колонне не может быть меньше давления насыщенных паров воды при температуре их конденсации [c.123]

Расчет. Примем технологическую схему процесса ректификации с острым орошением. Орошение будем подавать в колонну в переохлажденном состоянии. В качестве хладоагента используем воду, максимальная температура которой 25 С. При разнице температур воды и продукта на холодном конце конденсатора-холодильника, составляющей 10 °С, температура в емкости орошения будет равна 35 °С. Давление насыщенных паров дистиллята при этой температуре составит [c.50]

Хорошим хладоагентом является аммиак ЫНз. При 71 = 20° С давление насыщенных паров аммиака составляет 857 кПа, тогда как давлению 98 кПа соответствует температура насыщения, равная минус 34° С. Следовательно, создание аммиачной парокомпрессионной холодильной установки на температуры 72 —34° С не требует применения вакуума, что значительно упрощает конструкцию установки. Следует отметить также, что, как видно из зависимости г=/(7), приведенной на [c.144]

Между охлаждаемой смесью и испаряющимся хладоагентом в испарителе обычно поддерживается разность температур Аг л 5- 10К. Если принять AI = 7 К, то надо обеспечить температуру испарения агента to = T — А " = —16 — 7 = —23°С. Этой температуре отвечает давление насыщенного пара пропана 0,221 МПа [23]. Следовательно, в испарителе необходимо поддерживать давление ро = 0,221 МПа. [c.66]

Давление насыщенных паров холодильного агента, соответствующее требуемым низким температурам, должно быть выше атмосферного или близким к нему, так как легче бороться с утечкой хладоагента при избыточном давлении его, чем с подсосом воздуха при вакууме. Подсос воздуха нежелателен потому, что он ухудшает теплопередачу между хладоагентом и охлаждающей средой п конденсаторе и охлаждаемой средой в испарителе. Кроме того, влажный воздух несет с собой водяные пары, которые могут замерзать в трубках испарителя или растворяться в смазывающих компрессор маслах и повышать температуру замерзания масла, а также образовывать с рабочим веществом соединения, разъедающие металлические части компрессора. Наконец, присос воздуха или других неконденсирующихся газов повышает рабочее давление и вызывает перерасход электроэнергии. Указанные для примера в табл. 9-2 [c.243]

Большинство контактных кристаллизаторов с испаряющимся хладоагентом работает под атмосферным или избыточным давлением. Однако процесс может осуществляться и под вакуумом. При этом достигается существенная интенсификация процесса испарения, так как при снижении давления понижается температура насыщения паров хладоагента. Такой процесс кристаллизации применительно к выделению серы из ее раствора в керосине [74] осуществляют в циркуляционном вакуум-кристаллизаторе типа Кристалл . В циркулирующий раствор (102°С) вводится вода (15—38 °С). В кристаллизаторе под вакуумом вода вскипает при 89 °С, в результате чего раствор интенсивно охлаждается и образуются кристаллы серы. [c.146]

Точка 3 лежит на пограничной кривой и соответствует сухому насыщенному пару при давлении р р. Линии 3—4, 4—5 ко—5 изображают соответственно сжатие в цилиндре высокого давления, процесс в конденсаторе и дросселирование в первом регулирующем вентиле. Точка 5 (состояние хладоагента после дросселирования) лежит в области влажного пара в промежуточном сосуде влажный пар разделяется на паровую (состояние характеризуется точкой 3) и жидкую (состояние характеризуется точкой 6) фазы. Линии 6—7 и 7—/ изображают дросселирование во втором регулирующем вентиле и испарение. [c.392]

В компрессоре 1 за счет затрачиваемой энергии сжимается влажный пар хладоагента и переводится в перегретое состояние. Из компрессора перегретый пар поступает в конденсатор 2, где он охлаждается и конденсируется. Затем жидкий хладоагент проходит дроссельный вентиль 3 и превращается в насыщенный пар небольшой степени сухости (л = 0,1—0,2). При дросселировании энтальпия рабочего тела не изменяется, а давление и температура понижаются. После дросселирования хладоагент поступает в испаритель 4, где происходит его испарение и увеличивается сухость пара до л = 0,90—0,95. При этом охлаждается камера, в которой находится испаритель. Вышедший из испарителя пар поступает в компрессор, сжимается, переходит в перегретое состояние, и цикл повторяется. [c.183]

Работа абсорбционной установки осуществляется следующим образом. Из испарителя 7 сухой насыщенный пар хладоагента направляется в абсорбер 1, где он поглощается потоком абсорбента, уходящим из десорбера. Насыщенный раствор абсорбента забирается из абсорбера 1 насосом 2 и при давлении рг>р1 подается в десорбер 3. Для обеспечения нормальной работы абсорбера из него отводят тепло. В десорбере 3 раствор абсорбента нагревают и пары хладоагента отводят при давлении Р2 в конденсатор 5. Далее работа установки аналогична работе компрессионной установки. [c.185]

На всасывающих трубопроводах между компрессором и испарителем для охлаждения воды должны быть установлены дроссельные органы, автоматически поддерживающие давление паров хладоагента.в испарителе, соответствующее температуре насыщения не ниже 2° С. [c.328]

Пары из нижнего испарителя сжимаются в первой ступени компрессора от давления до давления р (адиабата 1—2), проходят через водяной холодильник и далее охлаждаются до температуры насыщения Гд путем непосредственного контакта в промежуточном- сосуде с жидким хладоагентом. Здесь паровой поток из первой ступени компрессора кг/с) возрастает [c.733]

Имея состав верхнего продукта. Уходящего в паровой фазе с верха парциального конденсатора, можно по изотерме паровой фазы найти давление, под которым должна работать колонна, чтобы пары дестиллата находились в насыщенном состоянии при температуре 45—50°. Как показывает опыт, при разделении легких углеводородных систем этот температурный интервал является оптимальным при использовании в качестве хладоагента воды, находящейся при температуре окружающей атмосферы. Пусть температура дестиллатных паров ( = 47°. Тогда методом подбора определяется давление в колонне р= 9>ата. Соответствующий подсчет приведен в табл.33. [c.449]

Для указанных двух первых типов холодильных установок минимальная температура испарения хладоагента принята —45°С с использованием в качестве теплоносителя насыщенного водяного пара давлением не менее 0,45 МПа или перегретой воды с начальной температурой 165 °С. Минимальная температура испарения хладоагента для машины АХМ-2,0/45 принята —25 °С. [c.131]

Аппараты компрессорных холодильных машин. Расчетные давления принимают раздельно для всасывающих и нагнетательных сторон компрессора, причем при многоступенчатом сжатии все промежуточные ступени относятся к стороне всасывания. Для стороны нагнетания принимается давление паров хладоагента, соответствующее температуре насыщения 50 °С, и для стороны всасывания— температуре насыщения 40 °С. Для хладоагентов с низкой критической температурой (ниже 40 °С), например для этана и этилена, устанавливается одно значение расчетного давления, исходя из обязательных условий ограничения роста давления в аппаратах и сосудах при отключенных компрессорах. [c.282]

Пары, необходимые для ректификации в нижней части колонны, образуются вследствие испарения жидкости в испарителе колонны при ее нагревании концентратом, движущимся по змеевику испарителя. Хладоагентом, обеспечивающим получение флегмы и покрытие холодопотерь блока, служит жидкий азот, который подается в межтрубное пространство конденсатора из основного блока разделения воздуха. Пары азота в состоянии насыщения при давлении 0,12 Мн/м отводятся из конденсатора в теплообменник, где подогреваются концентратом, поступающим в колонну. После теплообменника азот возвращается в основной блок разделения воздуха. С целью уменьшения потерь криптона пары кислорода, прошедшие отмывку от криптона в колонне вторичного концентрирования, возвращаются в колонну первичного концентрирования. [c.93]

Несмотря на то что при сжатии в-компрессоре влажного пара холодильный цикл приближается к циклу Карно, а сжатие сухого пара теоретически нерационально вследствие увеличения расхода энергии на перегрев пара, практически более выгодным оказывается сухой ход компрессора с перегревом сжатого пара. Пар засасывается в сухом насыщенном состоянии (точка Г на рис. ХУП-7, а и б) и адиабатически сжимается до заданного давления (точка 2 ). При этом уменьшаются значительные потери холода, обусловленные интенсивным теплообменом между влажным паром и стенками цилиндра компрессора. Кроме того, вследствие интенсивного теплообмена с окружающей средой при влажном ходе будет происходить испарение хладоагента в цилиндре компрессора, что приведет к уменьшению объемного коэффициента полезного действия и коэффициента подачи компрессора и, следовательно, холодопроизводительность цикла будет более низкой. [c.696]

Обычно в бензиновой фракции, получаемой на АВТ, содержатся растворенные газы. Поэтому ее подвергают физической стабилизации в ректификационной колонне, называемой стабилизатором. Качество стабильного бензина контролируют по содержанию в нем суммы изобутана и н-бутана или по допустимому давлению насыщенных паров товарного бензина. Кроме того, при стабилизации из бензина желательно удалять сероводород - не менее 96-99% от его содержания. Это позволяет сократить расход реагентов при пделочной очистке бензина и выделить сероводород для дальнейшего использования. Если бензиновая фракция направляется далее на переработку (например, после ректификационного разделения на узкие фракции их подвергают ароматизации на установках каталитического риформинга), то в процессе стабилизации изобутан и н-бутан могут быть удалены из бензина практически полностью. Для стабилизации бензина и разделения его на узкие фракции необходимо иметь несколько простых ректификационных колонн. Число их на единицу меньше числа получаемых фракций. Как правило, стабилизацию проводят в первой колонне, причем, давление в стабилизаторе 0,8-1,4 МПа обеспечивает почти полную или частичную конденсацию газов при использовании воздуха или воды в качестве хладоагента. [c.24]

Процессы тепломассоперепоса в аппаратах вынесенного типа с плоской геометрией. за.зора описываются девятью уравнениями, которые включают в себя уравнения теплового баланса и теплоотдачи со стороны циркулирующего электролита и хладоагента, теплового баланса в. за.зоре, уравнение диффузии с учетом потока Стефана в пористой полупроницаемой мембране, массопереноса в газовом зазоре также с учетом потока Стефана и зависимости давления насыщенных паров над водой и раствором электролита. [c.253]

Иетод основан на адсорбции азота твердым телом из потока смеси азот — гелий при температуре жидкого азота и последующей десорбции азота путем повышения температуры образца, что достигается удалением хладоагента. Количество азота, сорбированного при соответствуюш,ем парциальном давлении его в смеси, определялось по площади десорбционного пика, так как он симмет ричнее, чем пик адсорбции (рис. 33). Давление насыщенных паров азота Р равнялось 835 мм рт. ст. Для определения количества азота, приходящегося на монослойное покрытие адсорбента, проводилось несколько определений при различных парциальных давлениях азота. Расчет удельной поверхности производился графически методом БЭТ. Показано хорошее соответствие результатов, полученных вакуумным и хроматографическим методами. Принципиа.льная схема установки приведена на рис. 34. [c.105]

Сами выделяемые вещества можно условно разделить на три основные группы газы, низкокипящие жидкости с температурами кипения до 150° С и высококипящие жидкости. Наиболее часто приходится иметь дело со второй группой веществ, и в этом случае улавливание удается осуществить достаточно просто и эффективно. Необходимую температуру конденсации можно определить по давлению насыщенного пара вещества. В условиях исследовательских лабораторий в большинстве случаев для охлаждения ловушек используют жидкий азот или твердую двуокись углерода, вследствие чего вещества не только конденсируются, но и замерзают. Это решение является наиболее эффективным и достаточно простым, но не всегда наиболее целесообразным. Следует учитывать, что при полупромышленном использовании препаративной газовой хроматографии применение жидкого азота, воздуха или твердой двуокиси углерода дорогостояще и часто неосуществимо из-за отсутствия этих хладоаген-тов, тем более, что во многих случаях высокой степени извлечения можно добиться, применяя более дешевые хладоагенты, например, лед или смесь льда с солью. Кроме того, при охлаждении до слишком низкой температуры ловушки быстро забиваются хлопьями или кристаллами замерзш его компонента. Это можно избежать, охлаждая ловушку только в момент выхода компонента, после чего ее размораживают и собранная фракция вещества стекает в сборную емкость. Именно такой динамический режим охлаждения — нагревания использован в системе улавливания хроматографа СКВ ИОХ АН СССР. В хроматографе Эталон-1 для этой цели регулируют подачу жидкого азота так, чтобы ловушка охлаждалась только до температуры, при которой происходит конденсация, но не замерзание отбираемого компонента. Кроме того, в этом приборе ловушка также может нагреваться после отбора компонента, вследствие чего [c.164]

Учитывая низкие критические температуры для хладоагентов нижнего каскада (этилен 9,4 °С, этан 32,1 °С) и высокие давления насыщенных паров при критических температурах (около 5 МПа), температура конденсации для них принимается в пределах от —30 до —20 °С, а расчетное давление в аппаратах от 2,0 до 2,5 МПа. Из хладонов в нижнем каскаде используют хладон-13 или полученный в последнее время хладон-503, представляющий собой азе-отропную смесь хладона-22 и хладона-13. [c.106]

Нижнюю температуру цикла задают заранее в зависимости от назначения холодильной установки. Парокомпрессионные холодильные установки применяют для получения и поддержания в охлаждаемом объеме температур от О до —120° С, а иногда и ниже. Понятно, что при конструировании хододильной установки выбор хладоагента зависит от величины интервала температур, в котором работает установка. Желательно, чтобы при нижней температуре цикла давление насыщенных паров хладоагента было бы близко к атмосферному, — это позволяет исключить действие нежелательных явлений. [c.144]

Упаривание раствора проводят в две ступени в выпарных аппаратах пленочного типа с горизонтальными выносными греющими камерами, в которые подают насыщенный водяной пар давлением 0,8 МПа. Для снижения температуры кипения раствора упаривание ведут под вакуумом. На первой ступени упарки остаточное давление в аппарате составляет 70—80 кПа, на второй — 6—12 кПа. Вторичный пар из выпарных аппаратов удаляется пароэжекциоиными установками, проходит очистку от аммиака и фтора и конденсируется в поверхностных конденсаторах, охлаждаемых водой и хладоагентом (на схеме не показаны). Азотнофосфорный плав влажностью 2,0—2,5% после первой ступени упарки поступает на вторую ступень, где упаривается до остаточной влажности 0,4—0,6%. Из выпарного аппарата второй ступени NP-плав при 175—180 °С поступает в сборник 7, а затем в бак-смеситель 8 на смешение с хлоридом калия. [c.257]

Действие галогенного течеискателя основано на резком увеличении эмиссии положительных ионов щелочных металлов в чувствительном элементе при появлении в пробном газе галогенов, т. е. веществ, в состав которых входят элементы группы галоидов фтор, хлор, бром, иод. Обычно в качестве пробных веществ используют пары соединений, содержащих фтор—фреоны (хладокы) различных марок 12, 13, 22 или 133. Это легколетучие жидкости, давление их насыщенного пара при комнатной температуре (6- 30) X ХЮ Па. Вещества эти не имеют запаха, безвредны, неагрессивны, используются в качестве хладоагентов в бытовых холодильниках. [c.89]

На рис. VI-19 показана схема вакуумной сушилки. Высушиваемый материал 3 находится в вакуумной камере /. Тепло передается кондукцией от плиты 2, обогреваемой паром. Паро-воздуш-ная смесь из сушилки поступает в конденсатор 5, где конденсируются испаренная вода или пары других растворителей. В конденсатор подают холодную воду или иной хладоагент. Температура его должна быть на 8—10° С ниже температуры насыщения паров воды при давлении в конденсаторе. Конденсатор устанавливают для уменьшения нагрузки вакуум-насоса или другого побудителя вакуума. Из непрерывнодействующей установки желательно отводить конденсат непрерывно, чтобы не уменьшать поверхность теплообмена конденсатора. В этом случае конденсатор должен быть установлен на барометрической высоте в соот- [c.289]

Раствор абсорбента для регенеращи подают в генератор, где он упаривается до необходимой концентрации. Регенерация происходит при температурах, намного превышающих температуры насыщения, а следовательно, и давления, равновесные этим температурам. Давление в генераторе-конденсаторе зависит от температуры оборотной охлаждающей воды, подаваемой в трубное пространство конденсатора. Водяной пар из генератора, образовавшийся при упаривании раствора, пройдя брызгоуловительное устройство, попадает на холодную трубную поверхность конденсатора, где конденсируется, и затем в виде пленки стекает в специальный поддон. Поскольку давление в конденсаторе больше остаточного, образовавшийся конденсат самотеком поступает в ороситель испарителя через специальный гидрозатвор, препятствующий выравниванию давлений в аппаратах. Возврат хладоагента в виде конденсата из конденсатора в испаритель выравнивает материальный баланс хладоагента. Тем самым восполняется та доля хладоагента, которая абсорбировалась раствором в абсорбере. [c.66]

По мере откачки паров азота из испарительной камеры температура жидкого азота и прибора понижается в соответствии с давлением насыщенны.х паров хладоагента в испарительной камере. При этом над жидким азотом в сосуде Дьюара создается гелиевая или водородная подушка, поддерживающая давление в термостате немного выше атмосферного. Таким образом, в нашем случае для получения во всем объеме сосуда Дьюара температуры ниже нормальной температуры кипения жидкого азота (77,35" К), разреже- [c.31]

Получение искусственного холода в АХМ сопровождается выделением тепла при насыщении раствора парами аммиака в абсорбере и его поглощением в генераторе при выпаривании. Величина образующихся тепловых потоков зависит от средней концентрации раствора, температуры и давления его паров. В дефлегма-. торе и конденсаторе выделяется также определенное количество тепла, зависящее от термодинамических свойств веществ. Интенсивность кипения хладоагента — функция полезной тепловой нагрузки на испаритель. Таким образом, в одном из пространств каждого аппарата АХМ образуется тепловой поток, зависящий от. термодинамических свойств веществ, находящихся в нем. [c.163]

Адиабата СЕ обозначает сжатие сухого насыщенного пара до соответственно подобранного давления. Пар при этом переходит в перегретое состояние. Линия ВЕС обозначает охлаждение и конденсацию этого пара. Жидкость (точка С) расширяется при постоянной энтальпии по линии дросселирования ОВ, пока не достигнет такого же давления, какое было до адиабатического сжатия. Полученная смесь жидкости и пара испаряется по линии ВС, так как при испарении (как и при конденсации) изобара сливается с изотермой. Площадь под линией испарения АВСО выражает количество тепла, отнятого хладоагентом от рассола и холодильной камеры. Площадь под линией охлаждения ЕЕО выражает количество тепла, отданного воде в водяном холодильнике (площадь НОВЕЕ)). Работа компрессора равна разности отданного и отнятого количеств тепла и выражается разностью площадей НОЕЕСВА. [c.541]

В двухступенчатой компрессионной холодильной машине (рис. XVII-8, а) нары холодильного агента при давлении р засасываются из испарителя /, сжимаются компрессором в цилиндре низкого давления // до некоторого промежуточного давления р, и через холодильник /// поступают в сосуд-отделитель IV, где они барботируют через слой кипящего жидкого холодильного агента. При этом вследствие частичного испарения жидкости пары охлаждаются до температуры насыщения, отделяются от жидкости и в насыщенном состоянии засасываются в цилиндр высокого давления V. Далее они сл<имаются до давления и направляются в конденсатор У/. Жидкость, образовавшаяся в результате конденсации паров, проходит через дроссельный вентиль VI , с помощью которого осуществляется ее дросселирование до давления р,. При этом давлении жидкость направляется в сосуд-отделитель IV, где охлаждает пары, поступающие при том же давлении из холодильника III. Кроме испарившейся части жидкости, которая присоединяется к парам, направляющимся на сжатие в цилиндр V, остальная часть жидкого хладоагента проходит через второй дроссельный вентиль VIII, дросселируется до давления р и поступает в испаритель I, где отнимает тепло от охлаждаемой среды. Пары, выходящие при давлении р, засасываются в цилиндр низкого давления II. [c.658]

Обычно в установках, производящих этилен и пропилен при повышенных рабочих давлениях, достаточно применять два хладоагента. На первой стадии в качестве хладоагента применяются аммиак, пропан или иронилен, для получения более низких температур применяется этилен. Пропилен часто предпочитается аммиаку, если он получается на установке в достаточно чистом виде, так как потери его легче возмещаются и температура кипения его ниже температуры кипения аммиака. Применять для охлаждения смесь пропилена и пропана не рекомендуется, так как различие в их концентрации в разных частях цикла ведет к некоторым не поддающимся учету колебаниям температуры. На некоторых установках низкого давления вместо компрессионного холодильного цикла применяются аммиачные адсорбционные машины. Эти машины с успехом могут быть применены и в установках высокого давления. Их экономичность зависит от наличия дешевого пара низкого или среднего давления или других дешевых источников тепла. Для получения температур испарения (около —30° С) вполне подходит нормальный пар низкого давления при 2,8—3,5 ати, но если требуются более низкие температуры, то выгоднее применять нар под давлением 5,6—6,3 ати. В некоторых случаях потребность в таком паре может быть велика и тогда стоимость его будет слишком высока, чтобы его можно было бы применять для получения холода. Для охлаждения до температуры —35° С требуется приблизительно 4 т насыщенного водяного пара под давлением 5,6 ати на миллион ккал. [c.34]

На рис. 15-7 показана схема двухступенчатой. холодильной машины. Пары хладоагента сжимаются в цилиндре низкого давления (ЦНД) до промежуточного давления Рпр. и через холодильник / поступают в про.межуточ-ный сосуд //. В этом сосуде, барботируя через слой жидкого хладоагента, пары охлаждаются до температуры, соответствующей насыщению прн давлении Рпр.. Охлаждение паров достигается за счет испарения некоторого количества жидкого хладоагента в промежуточном сосуде. Из сосуда 11 парш [c.537]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология