Степень отработки адсорбционной емкости

Анализ формул (2.1.85), (2.1.86) показывает, что степень отработки адсорбционной емкости в конце первой стадии адсорбции 7=1/(га 4-1) и, как отмечалось ранее (см. рис. 2.7), на первой стадии процесса степень отработки адсорбционной емкости больше половины достигается только для изотерм с параметром т > 1,5. Это значит, что при т < 1,5 для определения коэффициента диффузии, т. е. идентификации экспериментальных данных и теоретических кривых, надежнее использовать формулу (2.1.86), представив ее в логарифмической форме [c.53]

Оценочное значение коэффициента диффузии можно получить и по известной методике [3, 19], которая учитывает определенную степень отработки адсорбционной емкости адсорбента. Например, при Y = 0,5 из (2.1.85), (2.1.90) получим формулу, которая по форме совпадает с (2.1.82), [c.54]

ИЛИ степени отработки адсорбционной емкости у во времени [c.182]

В водах, подвергнутых биологической очистке, содержится до 100 мг/л органических примесей. Удаление этих примесей также осуществляют активным углем [39]. После пропускания воды через слой гранулированного активного угля степень очистки достигает 70%. В другом варианте при контактировании воды с порошкообразным углем (размер частиц 1—100 мкм, преимущественный — 10 мкм) достигается большая скорость установления равновесия и соответственно еще большая степень очистки. После контактирования с водой уголь сепарируют и подвергают регенерации. Очищенную воду фильтруют от угольной пыли, пропуская через мембранный фильтр с размером отверстий 0,45 мкм. При турбулентном перемешивании степень отработки адсорбционной емкости угля 90% достигается менее, чем за 5 мин. [c.291]

Формула Н. А, Шилова отражает влияние статического к и кинетического факторов на динамику поглощения слоем. При решении ряда технологических задач необходимо знать степень отработки адсорбционной емкости в данном сечении слоя в заданный момент времени, распределение концентрации вещества в подвижной фазе по высоте слоя, и т. д. Эти характеристики могут быть получены на основе теоретической модели неравновесной динамики адсорбции, позволяющей выявить влияние кинетики адсорбции на работу адсорбционной колонны. [c.131]

Обработка экспериментального материала показала, что опытные данные в широком интервале степени отработки адсорбционной емкости (0,3—0,95) удовлетворительно описываются теорией объемного заполнения пор. В связи с регулярным строением цеолитов их структурные константы (предельный адсорбционный объем Wo и характеристика микро-пористости Б) являются фиксированными и в зависимости от типа цеолитов предельный адсорбционный объем W (в см /г) формованных образцов, содержащих 16—20% связующего, имеет следующее значение NaA — 0,205 СаА — 0,223 СаХ и NaX — 0,235, т. е. на 30—33% ниже рассчитанных объемов полостей кристаллических цеолитов соответствующих типов. Средние константы В гранулированных цеолитов при стандартном веществе — азоте имеют следующие значения для NaA — 4,90 СаА - 5.50 СаХ - 6,15 NaX - 6,55-10 град [c.412]

Неполная степень отработки адсорбционной емкости адсорбента в слое и низкое использование полезного объема аппарата. [c.189]

В случае осушки воздуха цеолитом процесс протекал в условиях стационарного переноса. При одинаковых линейных скоростях потока (например, 6 см/сек.) интенсивность массообмена при повышении давления от 20 до 200 ат снижается, в связи с чем высота работающего слоя увеличивается с 2.5 до 4.8 см. Общий коэффициент массопередачи, вычисленный по известной методике [3] на основании равновесных и кинетических характеристик, составлял (в мин. "1) 385 при 60 ат, 312 при 100 ат, 250 при 140 ат и 267 при 200 ат. Однако даже при осушке при 200 ат скорость поглощения воды была достаточно высокой и обеспечивала степень отработки адсорбционной емкости слоя высотой 100 мм, соответствующую 75% равновесной адсорбционной способности. Благодаря высоким массовым скоростям потока процесс осушки газа высокого давления протекает в условиях, близких к изотермическим. Фактор симметричности выходных кривых ср близок к 0.5. [c.188]

На основе изотерм адсорбции, изученных при разных температурах, рассчитываются изостеры — линии постоянной степени отработки адсорбционной емкости для разных температур и давлений. Изостеры адсорбции бутана на про-мышленпых адсорбентах в координатах lg р — (ИТ) приведены на рис. 4,1. Изостерический метод расчета теплот адсорбции основан на известном уравнения Клапейрона — Клауз нуса [c.137]

Характер зависимости времени отработки адсорбционной емкости от размера гранул цеолита резко меняется, если адсорбируются молекулы, близкие по размерам к размерам пор. Это отчетливо видно из сопоставления кривых, отражающих кинетику адсорбции и-гептана на цеолитах NaX и СаА (рис. 8,4). Время достижения любой заданной степени отработки адсорбционной емкости для гранул цеолитов СаА диаметром 2 и 3 мм практически одинаково. Некоторый рост времени отработки наблюдается лишь при переходе от трех- к четырехмиллиметровым гранулам. Следовательно, процесс переноса при поглощении нормальных парафинов цеолитом СаА лимитируется преимущественно диффузией в кристаллах цеолита. Следует отметить, что в этом случае замена азота в качестве газа-носителя на гелий не приводит к изменению скорости адсорбции диффузия в кристаллах практически не зависит от типа газа-посителя. [c.183]

Все процессы очистки и рекуперацьи, осуществляемые с помощью твердых сорбентов,базируются па законах динамики адсорбции. Одной из ее задач является установление степени отработки адсорбционной емкости в данном сеченпп слоя в любой заданный момент времени, а также концентрации адсорбтива в газе (или жидкости), заполняющем свободное пространство между гранулами, в зависимости от условий проведения процесса. [c.206]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология