Адсорбция условия проведения

Основными достоинствами синтетических ионообменных смол как адсорбентов являются их большая обменная емкость, химическая стойкость и механическая прочность, разнообразие кислотно-основных свойств. Обменная емкость ионитов зависит главным образом от числа активных (ионогенных) групп в ионите, приходящихся на единицу массы сухой смолы. Поэтому для данного ионита емкость постоянна. Однако на практике емкость ионита зависит от условий проведения адсорбции, а также от свойств и размеров адсорбируемых ионов. Фактическая емкость не всегда достигает теоретической величины. [c.341]

Подчеркивая сложность механизма гидрогенолиза на алюмоплатиновом катализаторе и большую, подчас решающую, роль условий проведения опытов, Го полагает, что лимитирующей стадией реакции является стадия десорбции промежуточного комплекса с поверхности катализатора с одновременным разрывом С—С-связи. По его мнению, образование такого комплекса происходит в момент взаимодействия молекулы углеводорода из фазы Ван-дер-Ваальса с хемосорбированной на катализаторе молекулой водорода. Как справедливо замечает и сам автор, предложенный механизм по существу не отличается от механизма диссоциативной адсорбции Тейлора [164]. По нашему мнению, к нему относятся все замечания, приведенные выше при обсуждении механизма, предложенного в работе [152]. [c.132]

Напомним, что при конструировании приведенных выше уравнений использовалась изотерма адсорбции. В определенных условиях проведения процесса может оказаться, что равновесие нарушено сразу в нескольких стадиях каталитической реакции, адсорбция или десорбция реагентов и разные стадии химической реакции на поверхности катализатора сравнимы по скорости, так что среди них нельзя выделить лимитирующую. В таких случаях этот способ конструирования кинетических уравнений непригоден и для описания кинетики реакции в рамках модели идеального адсорбированного слоя необходимо пользоваться теорией стационарных реакций. [c.77]

Для проведения аналитических определений достаточно, чтобы размеры ячейки, а также условия проведения измерений оставались постоянными, а неизвестную концентрацию электролита можно было бы определить из калибровочной кривой. Таким образом проводят определение, например СО2, выделяющегося при элементном анализе (разд. 7.5), определяя электропроводность щелочных растворов после адсорбции двуокиси углерода (уменьшение электропроводности при исчезновении ОН-ионов). [c.164]

Величина энергозатрат при десорбции — регенерации, однако, зависит не только от условий проведения этих процессов, но в значительной степени также от того, насколько быстро отрабатывается адсорбент, иными словами, от удельного расхода адсорбента (кратности адсорбента) в цикле адсорбции. Так, при малом удельном расходе адсорбента в цикле адсорбции, что может быть при высокой емкости адсорбента по отношению к извлекаемому компоненту, малой концентрации этого компонента в исходном сырье и пониженной четкости разделения, даже сравнительно тяжелые условия десорбции — регенерации адсорбента не будут давать высоких затрат энергии по отношению к перерабатываемому сырью. [c.188]

При взаимодействии газов с углеродом могут быть выделены следующие стадии реакции подход молекулы газа к поверхности, адсорбция молекулы газа на поверхности, реакция между адсорбированными молекулами газа и углерода, десорбция продуктов реакции, диффузия продуктов реакции от поверхности в объем газовой фазы. Для кислорода, диоксида углерода и паров воды в соответствии с этими стадиями были предложены различные схемы механизма окисления и их математическое описание [65]. В зависимости от условий проведения опытов (температуры, давления газа, скорости потока) ход реакции углерода с газами лимитируется разными стадиями, и скорость реакции может иметь различную зависимость от концентрации реагентов и температуры. Результатом этого является значительное расхождение в величинах кинетических параметров реакции, определенных различными исследователями ее порядка и энергии активации, в связи с тем, что каждая из вышеописанных стадий имеет свою энергию активации. [c.118]

Несмотря на несомненные достоинства этой методики необходимо, однако, отметить, что в условиях проведения химической реакции углерода с газами нельзя отождествлять величину удельной поверхности, определяемую низкотемпературной адсорбцией газов, с величиной реакционной поверхности, фактически участвующей в процессе реагирования. С другой стороны, следует также отметить, что до сих пор нет методики прямого определения истинной реакционной поверхности твердого вещества. [c.23]

Эффективность адсорбции зависит от многих факторов, которые необходимо всегда принимать во внимание. Механическое перенесение условий того или иного адсорбционного процесса с одного объекта на другой, без учета специфических требований, предъявляемых в каждом конкретном случае, часто приводит к частичной или полной неудаче. Следует критически относиться к выбору адсорбента, растворителя и к предполагаемым условиям проведения опыта. [c.221]

Кинетика адсорбции. Скорость процесса адсорбции зависит от условий транспорта адсорбируемого вещества и поверхности (внешний перенос) и переноса его внутри зерен адсорбента (внутренний перенос). Скорость внешнего переноса определяется гидродинамической обстановкой процесса, а внутреннего — структурой адсорбента и физико-химическими свойствами системы. Гидродинамическая обстановка зависит от условий проведения процесса. Процессы адсорбции проводятся в основном двумя способами — в плотном и псевдоожиженном слоях адсорбента. В первом случае поток в пространстве между частицами приближается по структуре к модели поршневого движения, во втором — к модели идеального смешения. Кинетика внешнего переноса описывается уравнением [c.507]

ГАЗОВ ОСУШКА, удаление влаги из газов и газовых смесей. Предшествует транспорту прир. газа по трубопроводам, низкотемпературному разделению газовых смесей, ка компоненты и др. Обеспечивает непрерывную эксплуатацию оборудования и газопроводов, предотвращая образование ледяных и гидратных пробок и т.п. Глубина Г.о., определяемая условиями проведения технол. процесса, транспортировки газа и т.д., характеризуется росы точкой. Наиб, важные методы Г. о. основаны на абсорбции или адсорбции влаги, а также на ее конденсации при охлаждении газа. [c.460]

Из рассмотренного перечня условий проведения ионообменных процессов следует, что имеется значительная общность в математических описаниях и, следовательно, в методах анализа и расчета изотермических процессов ионного обмена и адсорбции. Действительно, как и в адсорбционных процессах, здесь возможно использование общих методов расчета массообменных процессов на базе понятий ступени изменения концентрации, чисел и высоты единиц переноса. Используются также уравнения массопередачи и массоотдачи, понятие движущей разности концентрации и экспериментальные корреляции для зависимости коэффициентов массоотдачи р от основных параметров массообменного процесса. Основы такого метода расчета аппаратов рассмотрены выше на примере процессов адсорбции. Недостатки общего метода расчета массообменных аппаратов применительно к процессам ионного обмена прежние расчет проводится только для всего аппарата в целом без анализа ситуации во внутренних точках недостаточная физическая обоснованность и, как следствие, малая точность расчета величины коэф- [c.256]

Таким образом, вследствие влияния носителя на процесс разделения, помимо равновесия между жидкими фазами, сказывается и взаимодействие между жидкой фазой и твердым носителем (адсорбция, ионообмен). В зависимости от условий проведения опытов преобладающее влияние оказывает тот или другой вид равновесия, что в одних случаях ухудшает разделение, а в других — действует благоприятно. [c.449]

Практический интерес представляет возможность вычисления величины Da на основе данных о физико-химическом строении адсорбата и концентрационных условиях проведения процесса. Особенности внутридиффузионной кинетики адсорбции органических веществ из водных растворов активными углями и метод расчета величины Da по извест- ному Da стандартного вещества рассмотрены в работах [19, 21— [c.119]

Для расчета требуемой высоты или объема слоя адсорбента необходимо иметь изотерму адсорбции для данной системы и знать коэффициент массообмена при данных условиях проведения процесса [22—24]. Уравнение рабочей линии имеет вид [c.201]

В зависимости от условий проведения процесса и его особенностей лимитирующей может оказаться любая из этих стадий. С точки зрения понимания действия катализатора вторая стадия наиболее интересна. Адсорбция реагирующих молекул на поверхности катализатора обеспечивает их благоприятную взаимную ориентацию в течение времени, необходимого для взаимодействия. [c.160]

Использование результатов калориметрических исследований теплот адсорбции и теплоемкостей адсорбционных систем. Результаты калориметрических измерений тепловых эффектов адсорбции могут зависеть от условий протекания процесса адсорбции в экспериментальной установке, а не только от выбранных начальных и конечных состояний системы адсорбат — адсорбент. Поэтому из результатов таких калориметрических измерений надо найти термодинамические характеристики адсорбционной системы, не зависящие от условий проведения калориметрического опыта. Прежде всего, сюда относится получение из результатов калориметрического измерения теплоты адсорбции величины соответствующего изменения внутренней энергии адсорбционной системы и получение из калориметрических измерений при нагревании адсорбционной системы собственно ее теплоемкости и ее изменения, происходящего при адсорбции. Такая термодинамическая интерпретация результатов калориметрических измерений часто встречает затруднения и требует рационального выбора условий проведения этих измерений и учета их конкретных особенностей. При такой интерпретации калориметрических измерений теплот адсорбции, соответствующих переходу адсорбционной системы из некоторого начального состояния в конечное состояние равновесия или близкое к нему, надо, в частности, исключить или учесть возможности совершения над системой внешней работы или теплообмена вне калориметра. [c.104]

Вся сумма задач, возникающих при решение вопроса об эффективности применения адсорбционной технологии для осуществления конкретного промышленного процесса и при проектировании адсорбционных установок, требует сведений как об адсорбционных равновесиях в заданной системе адсорбент — раствор, так и о кинетике и динамике адсорбции компонентов раствора в конкретных гидродинамических условиях проведения процесса. Однако многие данные, в том числе и параметры, наиболее важные для разработки проектного задания (а иногда и технического проекта адсорбционной установки), могут быть с достаточной точностью получены без выполнения каких-либо экспериментов — расчетным путем только на основе рассмотренных в предыдущих разделах этой книги характеристик адсорбционного равновесия — табличных значений инкрементов стандартного уменьшения дифференциальной мольной свободной энергии адсорбции из водных растворов для отдельных структурных элементов молекул и функциональных групп (in AF°) и растворимости извлекаемых продуктов (если она известна). [c.203]

Для выявления параметров уравнений этой теории нами были изучены в широком температурном интервале, охватывающем возможные условия проведения как стадии адсорбции, так и стадии десорбции, изотермы основных компонентов промышленных газовых смесей. В качестве адсорбентов, наряду с синтетическими цеолитами, использовались различные промышленные активные угли. При проведении экспериментов особое внимание уделялось чистоте веществ, используемых в качестве адсорбата. Во всех случаях их чистота превышала 99,9%. [c.412]

ОбЩ Ие положения. Для объяснения сущности адсорб ции было предложено много различных теорий. Среди этих теорий, однако, до сих пор нет ни одной, которая могла бы объяснить все многообразие явлений адсорбции. Отдельные теории, удовлетворительно объясняя одну сторону явлений, совершенно не в состоянии объяснить другие. Установлено, что применимость той или иной теории зависит и от характера поглощаемого вещества, и от поглотителя, и от условий проведения адсорбции. [c.9]

Был разработан также двухфазный способ рекуперации, по которому нагретую примерно до 50—60° С паровоздушную смесь пропускают через горячий и влажный уголь одновременно с поглощением подсушивается уголь. Затем через уголь пропускают холодную паро-воздушную смесь. Одновременно с поглощением охлаждается и поглотитель. Итак, при двухфазном методе работы параллельно с поглощением происходит и высушивание, и охлаждение поглотителя (первая фаза). По окончании адсорбции производят десорбцию (вторая фаза) водяным паром. Далее в горячий и влажный уголь вновь пропускают нагретую паро-воздушную смесь, и цикл начинают снова. Имеется также вариант двухфазного метода, по Которому паро-воздушную смесь в течение всей фазы адсорбции подают в уголь при одной и той же температуре (35°С). Выбор метода работы зависит от условий проведения процесса, экономических показателей и характера поглощаемого вещества и поглотителя. Существуют указания [0-3], что при относительно высоких начальных концентрациях паро-воздушной смеси применяют четырехфазный метод, при средних и малых (2—3 м ) — трехфазный (с исключением фазы охлаждения). Двухфазный метод с подогревом паро-воздушной смеси до 50—60° С в настоящее время не считается рациональным, так как уголь при такой температуре работает с пониженной активностью. [c.49]

Способы дезактивации классифицируют исходя из условий радиоактивного загрязнения и условий проведения самой дезактивации. В зависимости от агрегатного состояния дезактивирующей среды все способы дезактивации подразделяют на жидкостные, безжидкостные и комбинированные (табл. 11.3). Жидкостные способы включают механическое воздействие (струя воды, ультразвук и т. д.), физико-химические процессы (ионный обмен, адсорбцию и т. д.) и их одновременное применение. Сочетание жидкостных и безжидкостных способов обработки реализуется в комбинированных способах. Под комплексной дезактивацией понимают обработку одного и того же объекта различными способами. [c.188]

Тепловой эффект в общем случае не является функцией состояния, а зависит от условий проведения опыта (изотермических или адиабатических). Только при большой величине теплоты адсорбции (qad i >RT) условия проведения опыта мало влияют на значение теплоты адсорбции, и при хемосорбции различные виды теплот адсорбции часто практически не отличаются друг от друга. Для теплот физической адсорбции этого, однако, не наблюдается. [c.30]

Задача подбора оптимального катализатора для какого-либо технологического процесса включает в себя исследование кинетики реакции на данном катализаторе. Между тем лабораторные способы кинетического исследования предполагают, как правило, работу при относительно малых степенях превращения, в безградиентных системах и тому подобных искусственных условиях, сильно отличающихся от производственных. С другой стороны, известно, что каталитическая реакция слагается из последовательности процессов, включающей стадии адсорбции и десорбции и собственно химическую реакцию, протекающую во многих случаях на неоднородной поверхности. В различных условиях проведения реакции могут работать различные группы участков, различающиеся по адсорбционной и каталитической активности [1—5]. Соответственно должна меняться и кинетика реакции поэтому при выборе методов лабораторного исследования необходимо учитывать факторы, связанные с неоднородностью. [c.132]

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

В зависимости от скорости паро-газовой смеси, формы изотермы адсорбции, размера, формы и укладки зерен адсорбента, концентрации адсорбтива, а также других условий проведения процесса в неподвижном слое адсорбента, определяющее влияние на общую скорость адсорбции может иметь скорость внешнего массопереноса (характеризуемая величиной или скорость внутреннего массопереноса. Очень часто влияние внешпе-и внутридиффузионного сопротивлений на величину Куу соизмеримо, причем их относительное влияние изменяется по длине зоны массопередачи. [c.571]

Следует отметить, что в реальных условиях почти всегда одновременно с основным процессом взаимодействия анализируемых веществ с неподвижной фазой протекают и другие процессы, которые в известных условиях могут вносить свой вклад как в процесс, так и в его результаты. Так, например, на ионообменниках одновременно с основным процессом обмена ионов может происходить процесс адсорбции на ионите, а в газо-жидкостной хроматографии яаряду с растворением вещества в жидкой неподвижной фазе может наблюдаться адсорбция на поверхности раздела газ —жидкость. Это обстоятельство следует учитывать при выборе условий проведения эксперимента, стремясь, чтобы действие побочных процессов было минимальным. [c.13]

Теплоты, выделяющиеся в процессе адсорбции, могут иметь различные значения в зависимости от условий проведения процесса. Величина qa, определяемая уравнением (IX. 10) и ближе всего соответствующая условиям реального адсорбционного процесса, есть дифференциальная молярна-я обратимая изостери- [c.121]

Теплоты, выделяющиеся в процессе адсорбции, могут иметь различные значения в зависимости от условий проведения процесса. Величина qa, определяемая уравнением (VIII. 10) и ближе всего соответствующая условиям реального адсорбционного процесса, есть дифференциальная молярная обратимая изо-стерическая теплота адсорбции. Эту величину можно определить из экспериментальных изостер адсорбции, построенных в полулогарифмическом масштабе (1пр, Т) по тангенсу угла наклона касательной. [c.113]

Гетерогенный процесс более сложный и состоит из нескольких стадий 1) подвод реагирующих веществ за счет диффузии к поверхности катализатора 2) адсорбция реагирующих молекул на поверхности катализатора 3) реакция на поверхности катализатора 4) десорбция продуктов реакции с освобождением поверхности катализатора 5) диффузия продуктов реакции в объем. В зависимости от условий проведения процесса й его особенносте й наиболее медленной может быть любая из стадий. Поэтому скорость каталитического проп,есса определяется скоростью наиболее медленной стадии. Если скорость реакции на поверхности катализатора больше скорости диффузии, то скорость процесса в целом будет определяться скоростью диффузии. В этом случае говорят, что процесс лежит в диффузионной области. Если скорость химической реакции значительно меньше, чем скорость диффузии, то скорость процесса в целом будет определяться скоростью химической реакции. В этом случае говорят, что процесс лежит в кинетической области. Если скорость диффузии и скорость химической реакции, рассмотренные независимо друг от друга, соизмеримы, то в этом случае говорят о процессе в переходной области. [c.36]

СООСАЖДЕНИЕ, частичный переход компонента р-ра (расплава, пара), присутствующего в малых концентрациях (микрокомпонента), в твердую фазу, образуемую в данной системе др. компонентом, к-рый находится в значительно больших концентрациях (см. Макро- и микрокомпоненты). Важнейшая особенность С. состоит в том, что находящийся в первоначально гомог. системе микрокомпонент не может в условиях проведения процесса (при понижении т-ры, удалении р-рителя, изменении pH и т. п.) образовать самостоят. твердую фазу, а вовлекается в твердую фазу вместе с макрокомпонентом. Переход микрокомпонента в твердую фазу при С. обусловлен тем, что он распределяется между исходной маточной средой (р-ром, расплавом, паром) и твердой фазой. Микрокомпонент м.б. локализован на пов-сти отдельных частиц твердой фазы (адсорбц. захват, адсорбционное С.) или в объеме (абсорбц. захват, абсорбционное С.). Включение микрокомпонента в твердую фазу может происходить посредством образования твердого р-ра с макрокомпонентом, вовлечения в формирующийся осадок маточной среды (окклюзионное С.), а также посредством адсорбции на гранях сросшихся микрочастиц и блоков текстуры осадка (внутренне-адсорбционное С.). Если выделяющаяся твердая фаза является кристаллической, то говорит о сокристаллизации микро- и макрокомпонеитов. [c.384]

В основе инженерного расчета любого технологического процесса, хотя он в большштстве случаев протекает в динамических условиях, должна находиться сетка кривых, отражающих равновесие поглощаемого компонента с адсорбентом, т. е. сетка изотерм адсорбции, в достаточно широком интервале температур, охватывающих область рабочих условий проведения стадий как адсорбции, так и десорбции. На рис. 2,3 приведена такая сетка изотерм адсорбции паров воды на цеолите СаА, являющаяся производственной характеристикой процесса осушки газов. [c.33]

Все процессы очистки и рекуперацьи, осуществляемые с помощью твердых сорбентов,базируются па законах динамики адсорбции. Одной из ее задач является установление степени отработки адсорбционной емкости в данном сеченпп слоя в любой заданный момент времени, а также концентрации адсорбтива в газе (или жидкости), заполняющем свободное пространство между гранулами, в зависимости от условий проведения процесса. [c.206]

В зависимости от состава адсорбата и условий проведения процесса десорбент может быть обогащен легким [82] или тяжелым [83] компонентом. При этом Б цикл включают стадию продувки тем же десорбентохМ, которую проводят при давлении, более низком, чем давление в стадиях адсорбции и десорбции. [c.456]

Факт соадсорбции компонентов природного газа, изменения его состава во времени должны быть учтены на стадии ироектирования. Анализ возможного влияния соадсорбции компонентов позволит правильно рассчитать размеры аппаратуры, продолжительность стадии очистки, условия проведения процессов адсорбции и регенерации, правильно выбрать тип цеолита в зависимости от поставленной цели. [c.389]

В случае образования осадка коллектора в мелкокристаллической форме с сильно развитой поверхностью может наблюдаться соосаждение микрокомпонентов не только в результате объемного распределения, т.е. различного рода сокристаллизации, но и благодаря поверхностнообъемному и поверхностному распределению, включающему первичную, вторичную и внутренюю адсорбцию, а также механический захват при высокой скорости формирования осадка. В [21, 22] систематизированы многочисленные конкретные (в основном по решению радиохимических задач) примеры распределения микрокомпонента между твердой и жидкой фазами, обусловленного отдельными видами адсорбции. В радиохимии основное внимание уделяется селективному соосаждению по механизму объемного распределения. В аналитической химии предпочтение отдается гру1шовому концентрированию на осадках-коллекторах. Наиболее типичные химические формы осадков, используемые при гру1лповом соосажде-нии приведены в табл. 3.29. В табл. 3.30-3.39 приведены данные по предварительному концентрированию соосаждением на гидроксидах, сульфидах, сульфатах, фосфатах, фторидах, оксалатах, веществах в элементарном виде, органических веществах и металлических носителях, на чистых органических веществах с указанием соосаждаемых микроэлементов, объектов и условий проведения эксперимента [21]. [c.140]

Взаимодействие растворов щелочных силикатов с растворимыми солями других поливалентных металлов, таких как цинк, кадмий, медь, никель, железо, марганец, свинец и другие, во многом протекает аналогично взаимодействию с солями щелочноземельных металлов. Образование студенистых осадков малорастворимых гидроксидов металлов происходит еще более легко и также способствует созданию мембран на границах смешиваемых фаз. Образование кристаллических продуктов тоже маловероятно ввиду полимерности не только анионов, но и катионов. Редкое исключение составляет относительно легко кристаллизующийся силикат меди, образующийся при взаимодействии щелочных силикатов с растворами сульфата или хлорида меди. В местах контакта фаз pH резко изменяется, так как ионы гидроксила поглощаются катионами поливалентного металла, что способствует полимеризации кремнезема. Поверхность студенистых осадков более развита и склонность к адсорбции и соосаждению различных ионов больше. Продукты взаимодействия представляют собой смесь гидроксидов, силикатов и основных солей в аморфном состоянии, причем соотношение между ними определяется теми же условиями проведения реакции. Оксиды цинка и свинца, в том числе сурик РЬз04, осаждают кремнезем из растворов жидких стекол, причем их активность зависит от температурной обработки, которой они подвергались. Хорошо сформированные состарившиеся окислы большинства тяжелых металлов практически инертны в щелочных силикатных системах. С высшими окислами молибдена и вольфрама, находя-, щимися в ионной форме молибдатов и вольфраматов, в кислых средах мономерный кремнезем образует гетерополикислоты. Полимерные и коллоидные формы кремнезема взаимодействуют с молибденовой кислотой медленней по мере образования мономерных форм, на этом основано условное деление общего содержания кремнезема в жидких силикатных системах на растворимый (а-5102) и коллоидный. Хроматы и бихроматы осаждают кремнезем из растворов щелочных силикатов, при этом отмечается появление полезных технических свойств осажденных форм. [c.62]

Данные но адсорбции нронилена на Mg r204 и Pt показывают, что адсорбционный коэффициент значительно меньше единицы при температуре на 100° ниже температуры реакции. Вряд ли можно ожидать увеличения адсорбционного коэффициента в условиях катализа. Концентрация пропилена в реакционной смеси обычно меньше 10%. Следовательно, случай, когда хРсзНв маловероятен для обычных условий проведения реакции глубокого [c.175]

Количество адсорбированного вещества выражают по избытку его, отнесенному к 1 см поверхности адсорбента или к 1 г адсорбента. В первом случае это количество обозначается Г моль1см ), во втором — Т (молъ1з). При постоянной температуре между количеством физически адсорбированного вещества Г и его равновесной концентрацией Ср в объеме раствора существует динамическое равновесие, описываемое так называемой изотермой адсорбции. В зависимости от природы сорбента и сорбтива, а также условий проведения сорбци11 изотермы имеют разную форму. При хемосорбции на изотермах могут появляться ступени и резкие изломы. [c.21]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология