Сопротивление сжатию углей

Уголь сравнительно хрупок. Ои относится к мягким породам, так как его сопротивление сжатию составляет 20—50 кг см " против 500—1000 кг см и выше для песчаника и др. горных пород сопротивление сжатию антрацита составляет от 90 до 300 кг/сж . Дробление углей для сжигания и газификации в слое принимается крупное и среднее, а не мелкое (как при коксовании) или тонкое (при пылеприготовлении). Исходя из этого, выбирают соответствующие механиз.мы для дробления это по преимуществу зубчатые валковые дробилки, действующие по принципу раскалывания, частично раздавливания и дающие при дроблении минимальное количество мелочи и пыли. [c.54]

Для уменьшения внешнего сопротивления применяют диффузоры с неполным (частичным) внешним сжатием (рис. 8.45). В таком диффузоре обечайка составляет с направлением невозмущенного потока меньший угол, чем последняя грань центрального тела. Поэтому поток встречает внутреннюю поверхность обечайки под некоторым углом и вынужден отклониться с об- [c.474]

Фильтрование происходит под действием вакуума, затем осадок промывает ся разбрызгиваемой во-. дой, промывная жидкость отсасывается, дальше производится сушка осадка и его разрыхление действием сжатого воздуха, подаваемого изнутри фильтра, и наконец, механическое снятие осадка. Зная угол погружения барабана в жидкость и число оборотов в единицу времени, можно определить продолжительность пребывания Т1 каждого сегмента в жидкости. Такого же эффекта, какой дает один оборот фильтра, можно было бы достигнуть, если бы все сегменты с общей площадью Р фильтровали суспензию одновременно при постоянном давлении в течение промежутка времени Т1. Сопротивлением фильтрующей ткани обычно можно пренебречь, но наДо учитывать, что осадок не полностью снимается с ткани (оставшейся на фильтре толщине осадка соответствовал бы объем фильтрата Уо). Таким образом, уравнение фильтрования при постоянном давлении в этом случае будет иметь вид [c.154]

Кроме того, вследствие разрыва и кавитации жидкостной смазки или сжатия газовой смазки так изменяются фазы действующих в ней гидромеханических Сил, что область устойчивости дополнительно расширяется и распространяется на большие значения вязкого сопротивления в демпфере. Для статически ненагруженных роторов с жидкостной смазкой подшипников фазовый угол р между тангенциальной и радиальной компонентами гидромеханической силы прн установившихся на границе области устойчивости колебаниях имеет постоянную величину, которая определяется методами, изложенными в гл. И, п. 2. Тогда движение жесткого, статически ненагруженного ротора на границе устойчивости описывается выраженными в комплексной форме уравнениями (20), в которых сила Рх помножена на ( os р + i sin р) /,,, где / < 1 — множитель [c.220]

Увеличение скоростей резания и величин подачи при обработке деталей из пластмасс становится возможным вследствие их низкого сопротивления резанию (по сравнению с металлом). Но целиком использовать возможности скоростных режимов резания для пластмасс не удается из-за низкой теплопроводности материалов, которая вызывает значительное накопление тепла в детали, сильный разогрев инструмента и детали, что особенно опасно для термопластичных материалов. Для уменьшения разогрева необходимо в режущем инструменте увеличить задний угол, что приводит к значительному уменьшению трения. Широко пользуются также охлаждением жидкостью или обдувкой сжаты.м воздухом. [c.135]

Центробежные компрессоры и газодувки называют турбокомпрессорами и турбогазодувками, В турбомашинах, как и в центробежных насосах, газ поступает в рабочее колесо (см. рис. 2.7), закрепленное на валу. Колесо с лопатками и направляющим аппаратом вращается в кожухе, отбрасывая газовый поток к стенкам и далее в нагнетательный трубопровод. Для получения значительного сжатия газа на валу компрессора размешают несколько рабочих колес (в общем кожухе). Последовательно пройдя через все ступени, сжатый газовый поток выходит в нагнетательный трубопровод через расширяющийся (угол 6—8°) конический патрубок. Прн этом несколько снижается скорость газа а следовательно, н гидравлические сопротивления. [c.104]

Газораспределительные органы принудительного действия могут быть выполнены в виде золотников, как у паровых машин, или в виде клапанов-с принудительным движением, как у двигателей внутреннего сгорания. Движение механизма для принудительного открытия и закрытия рабочих полостей осуществляется от коленчатого вала компрессора. Время открытия и закрытия этих органов устанавливается при монтаже машины и не может быть изменено во время ее работы. Поэтому в таких машинах угол поворота коленчатого вала всегда находится в соответствии с определенным положением органов, управляющих впуском и выпуском газа, независимо от давления во всасывающем и нагнетательном патрубках, а также в рабочей полости компрессора. Если установка механизма принудительного движения на данное давление всасывания и нагнетания произведена правильно, то всасывающие клапаны будут закрыты до тех пор, пока оставшийся газ в мертвом пространстве не расширится до давления близкого к давлению во всасывающем патрубке р . В конце расширения открывается всасывающий клапан, который остается открытым до тех пор, пока поршень не придет в мертвую точку. Затем механизм принудительного движения снова закрывает всасывающий клапан. При этом в цилиндре сжимается газ до давления р а, близкого к давлению в нагнетательном патрубке рг- В конце сжатия, когда р 2 приближается по величине к р , открывается нагнетательный канал и цилиндр сообщается с нагнетательным патрубком. В этом случае, т. е. при правильной установке распределительных органов и неизменном давлении во всасывающей и нагнетательной сетях, развертка индикаторной диаграммы по углу поворота вала, представленная на фиг. 81, а линиями 1—2—3—4—1 (без учета газодинамических сопротивлений), имеет нормальный вид, аналогичный диаграмме для машины с самодействующими клапанами. [c.174]

Чтобы определить коэффициенты сопротивления X однофазного потока, были изучены сопротивления сухих тарелок 126]. Результаты этих измерений для всех изученных тарелок показали, что опытные точки для каждой тарелки располагаются в логарифмических координатах около прямых линий, угол наклона которых равен 2. Отсюда можно сделать вывод, что коэффициент сопротивления решетки в однофазном потоке можно считать величиной постоянной. К такому же выводу пришли и авторы работ [72], [76], [88], [93], [127] для решеток с щелевидными и круглыми отверстиями. Как известно, сопротивление решетки складывается из потерь на сжатие и расширение струи и потерь на трение, причем потери на сжатие и расширение не зависят от скорости потока, следовательно, и коэффициент трения не будет зависеть от скорости и будет величиной постоянной. Поэтому с достаточной степенью точности можно написать [c.473]

Степень сжатия ротационного компрессора определяется отношением объема ячейки в начале сжатия к ее объему в конце этого процесса и характеризуется углом аоб. В отличие от компрессора с возвратно-поступательным движением поршня, в ротационном компрессоре угол сжатия а, следовательно и степень сжатия постоянны, вследствие чего давление конца сжатия может быть больше или меньше давления сосуда, в который нагнетается газ. В компрессоре с возвратно-поступательным движением поршня давление конца сжатия (если пренебречь сопротивлением в нагнетательном трубопроводе) равно давлению сборника, принимающего сжатый газ. [c.60]

В справочных данных деформационные свойства пластмасс представлены только одним показателем — модулем упругости. При использовании этой величины следует помнить, что значение модуля зависит от условий, при которых он определялся. Чем больше напряжение и продолжительность действия нагрузки, тем меньше кажущийся модуль упругости. С повышением температуры модуль упругости уменьшается. Часто в литературе модуль упругости определяют только по деформациям, развивающимся со скоростью звука, кото рые называют Гуковскими деформациями. Однако технически невозможно отделить чисто гу-ковские деформации от тех, которые развиваются с несколько меньшей скоростью, поэтому на практике пользуются условным значением модуля упругости, определяемым в строго регламентированных Рис. 13. Типичный ход ре- условиях. Эти значения моду-лаксации напряжения сг — ля успешно используются для начальное напряжение). вычисления величин деформаций (прогиб, угол закручивания, удлинение, сжатие) изделий при кратковременно действующих нагрузках, когда справедливы формулы сопротивления материалов. При этом необходимо иметь в виду, что модули упругости при растяжспни, кручении (сдвиге) и сжатии различны как по численным значениям, так и по физическому смыслу. [c.42]

Так как угол дилатансии не относится к нормативным характеристикам физико-механических свойств грунтов, то, естественно, возникает вопрос о степени влияния дилатансии грунта на сопротивление смещению подземного трубопровода. В работе [48] приведены результаты вьшислительных экспериментов по исследованию двух модельных задач механики грунтов - плоской задачи анализа предельного равновесия грунтового откоса и осесимметричной задачи о сжатии грунта шероховатыми плитами. Обе задачи рассмотрены в двух предельных случаях при ассоциированном и недила-тантном законах течения грунта. Анализ результатов вьшислительных экспериментов позволил авторам [48] сделать вывод об умеренном влиянии значения угла дилатансии на расчетную величину предельной нагрузки, при существенных отличиях в кинематической картине пластического течения грунта. [c.317]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология