Давление графический метод определе

Рис. 3.6. Графический метод определе- ния отношений давлений по ступеням компрессора при реальном процессе

Энтальпия идеального газа зависит только от температуры, реального — от температуры и давления. Существуют графические и аналитические методы определения энтальпии. Графический метод определения энтальпий углеводородов Сх—Со, основанный на принципе соответственных состояний, приводится в литературе [25], Энтальпии чистых компонентов при заданных условиях можно находить по диаграммам состояния этих веществ [25], Энтальпию можно определять графическим методом по графикам Максвелла (рис, 11,18 и 11,19) [2], На этих графиках представлена энтальпия индивидуальных углеводородов 1—08 в зависимости от температуры и давления. При определении по этим графикам энтальпии жидких смесей используется правило аддитивности, для паров правило аддитивности можно использовать до давления 0,1 МПа, При более высоких давлениях энтальпию паровой смеси рассчитывают путем интерполяции по средней молекулярной массе паров, В этом случае определяют среднюю молекулярную массу смеси. Затем по графикам, изображенным на рис, П,18 и 11.19, определяют значения энтальпий двух ближайших индивидуальных компонентов, между которыми находится значение средней молекулярной массы смеси. Энтальпию смеси определяют путем интерполяции между значениями энтальпий индивидуальных углеводородов по молекулярным массам этих индивидуальных углеводородов и средней молекулярной массе смеси. Если компонент смеси находится при температуре, превышающей его критическую температуру, энтальпию определяют по линии газ в растворе (см, рис, 11,18, 11,19), [c.87]

Работники лабораторий н проектных организаций предпочитают определять давление паров углеводородов и нефтяных фракций не расчетным, а графическими методами. Для этой цели предложено большое число номограмм. Наиболее типичны следующие. [c.58]

Зная давление р и температуру газа Т, можно с помощью графического метода определить мольный объем о (в м /кмоль), а затем и плотность газа р (в м /кг) [c.205]

Для предварительной оценки преимуществ проведения реакции в тонких, вновь возникающих пленках графическим методом определялась средняя концентрация Сщ водорода в мазуте при температуре 450° С и давлении соответственно 300 и 100 кгс/см . [c.124]

Уравнениям (6-1) и (6-2) должны соответствовать линейные графики зависимости Ink от Р. Однако практически часто получаются явные кривые, что указывает на зависимость от давления. Поэтому сравнения обычно основываются на активационных объемах при нулевом давлении (ДР ). Эти величины либо вычисляют графическими методами, определяя начальный наклон кривой зависимости пк от Р, либо находят путем сравнения экспериментальных точек с уравнением, добиваясь наилучшего соответствия [c.154]

При помощи коэффициента теплоотдачи аг определяют коэффициент массоотдачи К. В выражение для определения кт входит также давление Рп, р при неизвестной температуре /п. р поверхности раздела. Эту температуру определяют методом последовательных приближений (или графическим методом) так, чтобы удовлетворялось соотношение ( 11.36). Второе соотношение между давлением Рп. р и температурой /п. р задано кривой зависимости давления паров от температуры. [c.194]

Зная условия на входе газа в трубу (р). Г, О), можно определить давление р2 на расстоянии I от начала трубы, решая последнее уравнение графическим методом или методом проб и ошибок. [c.244]

Парциальные молярные теплоемкости можно определить, например, при помощи графического метода касательных (см. гл. 1, 5). Выберем в качестве независимых переменных температуру н давление при таком выборе переменных в качестве функции удобно использовать энтальпию. [c.39]

При логарифмировании уравнение переходит в линейную форму, откуда графически легко определяется пористость сорбентов. Для построения кривых распределения пор сорбентов по радиусам применяют метод капиллярной конденсации, заключающийся в следующем. Экспериментально определяют величину адсорбции в зависимости от увеличения равновесного давления, а затем определяют величину десорбции при снижении равновесного давления. [c.24]

Наиболее просто определить давление насыщенных паров индивидуальных углеводородов графическим методом, используя зависимость давления насыщенных паров от температуры (рис. П.6 и Н.7) [2]. [c.69]

Определение длительности рабочего цикла чисто аналитическим методом весьма затруднительно и практикуется редко. Поэтому расчеты дополняются экспериментальными данными. Продолжительность отдельных операций при литье под давлением приближенно можно определить по кривой изменения давления в форме. Время заполнения формы графически определяется точкой пересечения линии, параллельной оси времени, и прямой, проведенной касательно убывающей части кривой, характеризующей режим охлаждения изделия. Время охлаждения определяется как разность продолжительности всего цикла и времени, необходимого для заполнения формы. Длительность цикла графически определяется точкой пересечения продолжения кривой с линией, проведенной в ее нижней части и соответствующей установившемуся режиму давления. [c.222]

После этого автоклав, установленный на трясучке и снабженный электрообогревом, в течение 45 мин. нагревают до температуры в автоклаве 125—135 . Нагревание прекращают, но температура продолжает в течение 5—10 мин. повышаться до 140—160°. Эту температуру легко поддерживать путем регулирования обогрева. При 120° устанавливается максимальное давление 42—45 ат, однако падение давления до установления окончательной температуры опыта было незначительным (3—4 ат). Конечно, при таком методе работы установить момент начала реакции очень трудно. Его можно определить только графическим методом. Кривые результатов опытов для Сз свободного и Сз у алюминия при их продолжении в обратную сторону пересекаются в нулевой точке времени. [c.198]

Значения частной производной коэффициента сжимаемости по приведенной температуре при постоянном давлении могут быть определены методом графического дифференцирования по обобщенному графику зависимости [c.62]

Графические методы такого типа, по-видимому, перспективны для определения температур кипения высококипящих соединений, которые трудно подвергать дистилляции при нормальном давлении. Так, Гербер и др. [28] рекомендуют определять температуры кипения углеводородов С9 — ig на основании относительных удерживаемых объемов на колонке с силиконовым эластомером Е-301 (см. рис. 20). Среднее отклонение результатов от величин, полученных на основании разгонки в вакууме и приведенных к нормальному давлению с помощью соответствующих таблиц, соответствует 2° С, максимальное отклонение достигает 14° С. [c.79]

Ингибиторы гидратообразования подаются из специальных бачков, дозировочными насосами, индивидуальными на каждую скважину, или централизованно одним насосом с регулятором подачи в каждую точку. Зону газопровода, в которой могут выделяться гидраты, определяют графическим методом [6]. Вначале находят температуру газа на заданном участке газопровода, распределение давления на этом же участке и рассчитывают температуру гидратообразования. Затем полученные данные наносят на график (рис. 2.10), Заштрихованная площадь, расположенная между кривыми 2 и 3, показывает опасную зону гидратообразования. [c.26]

Величину распорного усилия можно определить графическим интегрированием профилей давления. Использованный метод определения констант, входящих в эти уравнения, показал, что давления, рассчитанные по [c.433]

При графическом методе построения индикаторных диаграмм для ступеней высокого давления можно принять Пр = п . Тогда величина Р определяется уравнением (257), в которое надо подставить величину п, определяемую уравнением (268). Коэффициенты и да в уравнении (268) вычисляются соответственно при р х, /1 и при р,,а, 2 Для данной ступени. [c.91]

Графические расчеты. Наряду с применением в аналитической форме все эти методы могут быть применены также и для графических расчетов. На рис. 3 приведены для примера две формы применения графического метода для расчетов по уравнению (19). На первом из них по оси абсцисс отложены крд стандартного вещества (в данном случае этилацетата), а по оси ординат lg д некоторых других сложных эфиров. Для каждого вещества опытные данные дают одну прямую до области, непосредственно прилегающей к критической точке. Вертикальные прямые отвечают постоянному давлению и отсекают на прямых различных веществ точки кипения их под этим давлением. Горизонтальные прямые соответствуют, наоборот, постоянным температурам и отсекают на прямых различных веществ значения, характеризующие давления насыщенного пара их при этих температурах. Пунктирная кривая дает зависимость для стандартного вещества Т = (кРв) масштабе, указанном с правой стороны. Она дает возможность связать температуру и давление пара рассчитываемого вещества путем несложных графических построений. Как следует из приведенного выше вывода, углы наклона каждой прямой определяются отношением теплот парообразования сравниваемых веществ. Вследствие этого прямые для веществ, близких между собой по химическому характеру, обладают некоторыми общими признаками. Одним из таких свойств является взаимная пересекаемость их почти в одной точке. Точка эта располагается обычно далеко за пределами реального существования жидкости и физического смысла не имеет, но она дает возможность при ориентировочных расчетах удовлетворяться для веществ одного класса знанием одной Экспериментальной точки для построения прямой, что нередко бывает весьма ценно. [c.27]

Полученное графическим методом число тарелок из-за несовершенства аналитического описания процессов тепло- и массообмена увеличивают в некоторых случаях в 2 раза. Опыты многих исследователей показывают, что к. п. д. тарелки зависит от многих факторов и Б первую очередь определяется а) величиной поверхности контакта паровой и жидкой фаз б) скоростью прохождения пара и жидкости через колонну в) расстоянием между тарелками г) высотой слоя жидкости на тарелке, через которую проходят пары д) давлением в колонне е) физико-химическими свойствами перегоняемой смеси и т. п. [c.159]

В соответствии с графическим методом Нуттинга и Хорслея [47] можно очень просто определить интервал давлений, в котором еще существует азеотроп. На рис. 227 показаны кривые давления насыщенных паров чистых исходных компонентов и азеотропа, нанесенные на диаграмму Кокса в координатах lg р — 1/(Г + 230). Вследствие прямолинейности зависимости такого рода для ее построения нужны только две точки. При давлениях вне интервала, ограниченного ординатами точек пересечения Р и Я прямой для азеотропа с прямыми для чистых веществ, азеотроп уже не существует. Если указанные прямые не пересекаются, то это означает, что азеотроп сохраняется при всех давлениях. Согласно методике Иоффе [48] достаточно знать состав азеотропа при какой-либо одной температуре (давлении), чтобы вычислить состав азеотропа при других температурах (давлениях) методами экстраполяции или интерполяции. Малесинский [49] предлагает зависимости, по которым можно рассчитывать температуры кипения тройных азеотропов. [c.307]

Составы равновесных жидких и паровых фаз и парциальные давлеппя комиоиентов могут быть определены и графическим методом. Для этого построим кривые давления насыщенных паров НКК и ВКК (кривые а и рис. 2. 6). [c.55]

Коэффициент активности е компонента в смеси определяют экспериментально путем изотермического измерения парциального давления (см. рис. 37). Если подставить измеренное значение р в уравнение (66), то можно получить величину е в зависимости от X для постоянной температуры (см. главу 4.41). Для систем, образующих азеотроп, целесообразно определять коэффициенты активности по методу Карлсона и Кольборна [73], подробно описанному Орличеком п Пёлем [65]. Для точного определения коэффициентов активности можно использовать графический метод Орличека [74], основанный на форме кривой общего давления. [c.91]

Графический метод Брауна и Холкомба [2] предназначен для определения энтальпий индивидуальных углеводородов Сх—Са в жидком состоянии в интервале температур от —20 до 160 °С, а также в парообразном состоянии в интервале температур от —20 до 220 °С, Энтальпию находят по одному графику для жидкого состояния, изображенному на рис, 11,20 (при этом влиянием давления на жидкость пренебрегают) и по двум — для парообразного состояния вначале по рис, 11.21 находят энтальпию каждого компонента при температуре системы и атмосферном давлении, затем по рис, I, 22 определяют поправку на значение энтальпии по давлению в зависимости от приведенных температуры и давления, [c.87]

Определение конечного давления, обеспечивающего нормальные условия пуска нефтепровода, а также нормальный режим перекачки связано с отысканием перевальных точек. Перевальные точки можно определить графическим и аналитическим способами. Графический метод показал, что перевальной точкой не обязательно является наивысшая точка траосы нефтепровода [45]. [c.123]

Измерение критического давления инициирования детонации. Существует несколько методов определения Рк ,с содержанием которых можно ознакомиться в работе [148]. Если в ранних исследованиях передача детонации от активного заряда к пассивному осуществлялась в основном через воздушный промежуток, то в последние годы широкое распространение получил экспериментальный метод определения основанный на использовании инертной преграды (металл, плексиглас и т. п.). Схема опыта представлена на рис. 88, а 1 — ВВ, 2 — преграда, 3 — активный заряд, 4 — линза, 5 — детонатор), а его графическая интерпретация — на рис. 88, б (О/ — ударная адиабата материала преграды, О// — ударная адиабата исследуемого ВВ, 1 2— изэптропа расширения преграды). При детонации активного заряда в преграду входит ударная волна, давление в которой определяется, если известна ударная адиабата ВВ и зависимость массовой скорости материала преграды от свойств активного заряда. После подхода волны к границе преграда — исследуемое ВВ обратно по преграде распространяется волна разгрузки, а по ВВ — ударная волна. [c.185]

Эффективность колонн, оцениваемую числом теоретических ступеней разделения (ЧТСР) или числом единиц переноса (ЧЕП), определяют путем ректификации эталонной бинарной смеси (обычно при полной флегме). Выбор смеси для испытания колонн производят прежде всего с учетом ожидаемой эффективности и условий ректификации (давления). Смеси с большим коэффициентом разделения непригодны для испытания колонн высокой эффективности, и наоборот. В общем случае для бинарных растворов коэффициент разделения зависит от состава смеси и температуры (давления) и поэтому меняет свое значение по высоте колонны. Это обстоятельство не позволяет пользоваться для определения эффективности ректификационных колонн простыми аналитическими соотношениями, изложенными в гл. И, и заставляет прибегать к более трудоемким и менее точным графическим методам расчета. С другой стороны, при малых коэффициентах разделения небольшая неточность принимаемой величины а вызывает значительную погрешность определения числа теоретических ступеней разделения, т. е. в оценке эффективности колонны. [c.134]

Отмер [10] описал графический метод представления зависимости теплот плавления, испарения и сублимации от давления пара над жидкой и твердой фазами. В прямоугольной системе координат на оси абсцисс откладываются логарифмы давления пара над жидкостью, на оси ординат (для тех же температур) — логарифмы давления пара, а затем отдельно вычерчиваются две зависимости для жидкой и твердой фаз. Получаются две прямые линии, из которых первая — соответствующая давлению пара над жидкостью —с углом наклона аш = 45° и 1 аж=1- Угол наклона прямой, соответствующей давлению пара сублимации (пара над твердой фазой) ас>45° и tga = i>l Величина т связана со значением мольной теплоты сублимации с tg ж= 1 соответствует теплоте испарения жидкости исп, поэтому, сделав перестановки в формуле (У-42), мольную теплоту плавления можно определить по уравнению [c.189]

Иетод основан на адсорбции азота твердым телом из потока смеси азот — гелий при температуре жидкого азота и последующей десорбции азота путем повышения температуры образца, что достигается удалением хладоагента. Количество азота, сорбированного при соответствуюш,ем парциальном давлении его в смеси, определялось по площади десорбционного пика, так как он симмет ричнее, чем пик адсорбции (рис. 33). Давление насыщенных паров азота Р равнялось 835 мм рт. ст. Для определения количества азота, приходящегося на монослойное покрытие адсорбента, проводилось несколько определений при различных парциальных давлениях азота. Расчет удельной поверхности производился графически методом БЭТ. Показано хорошее соответствие результатов, полученных вакуумным и хроматографическим методами. Принципиа.льная схема установки приведена на рис. 34. [c.105]

Для иллюстрации практического использования цепных уравнений (14-97) при графическом методе расчета гидравлического удара рассмотрим пример построения эпюры для простого трубопровода (рис. 14-23). Пусть требуется построить эпюру удара в концевом сечении трубопровода для случая полного закрытия турбины. Время закрытия Га. Режим закрытия задан графиком а=лР). Кривые расхода турбины построены для Он, <аги аи, ае. Линия нулевого открытия совпадает с осью ординат. Каждая точка в поле координат q, g дает режим, характеризующийся давлением и скоростью в сечении трубопровода. Точка Ао, соответствующая режиму в концевом сечении трубопровода в начальный момент времени, определяется координатами 9 = 1 и 1 =0. Режим в сеченин С характеризуется постоянством давления Следовательно, все ре- [c.261]

Если время закрытия больше длительности фазы, то повышение давления у задвижки определяется суммой волн повышенного давления, вызванных ее закрытием, и волн пониженного давления, приходящих от открытого конца трубопровода. Максимальное повышение давления может быть найдено путем определения давлений в заданной точке (у задвижки) в произвольный период времени численным интегрированием по Гибсону [3], Куику [4] или аналитическим методом Аллиеви [51 либо рассмотрением изменения давления, вызванного волной при ее прохождении от задвижки к открытому концу трубопровода и обратно. Графическое решение с применением последнего способа разработано Бержероном [5], [61. При графическом методе повышение давления в конце трубы определяют пересечением волновых характеристик с характеристиками системы, зависящими от граничных условий. [c.438]

Наиболее универсальным методом, позволяющим не только определить максимальную величину давления при гидравлическом ударе, но и построить полную эпюру изменений давления в трубопроводе за время существования в нем неустановившегося режима является метод графического решения. Кроме этого преимущество графического метода состоит в том, что он дает возможность без усложнения построений учитывать целый ряд факторов, которые в аналитическом решении учитываются очень грубо или даже совсем не принимаются в расчет. Например, при графическом методе легко построить эпюру удара прн peaль- [c.406]

Прн наличии паровых переохладителей п при псдогрсзз г> них паров до одной и той же температуры энтальпии паров высокого и низкого давления при поступлении в абсорберы весьма. мало отличаются одна от другой. Поэтому в расчетах можно принимать 18 = i - = I8.J.- В этом случае удобно определять тепловые нагрузки абсорберов графическим методом, рассматривая совокупность двух абсорберов как один аппарат. Соответствующее графическое построение для определения тепловой баланс абсорберов не зависит от выбранных направлений движения паров и раствора). [c.126]

Если для каждого из отдельных слоев зaви и ю ть Р от концентрации или давления известна, можно определить суммарную скорость переноса для любой комбинации расположения отдельных слоев методами графического или математического анализа . Графическим методом было показано для двухслойной мембраны, что если константа проницаемости для одного из слоев резко возрастает с увеличением давления, а константа проницаемости второго слоя изменяется очень мало (или вовсе не изменяется), то двухслойная пленка более проницаема в том случае, если первый слой Баходнтся под большим давлением, чем второй. Этот вывод был подтвержден опытами с мембраной, состоящей из пленок найлона и этилцеллюлозы. при диффузии водяных паров. Экспериментальные данные показывают, [c.253]

Термодиная 9ческие свойства, полученные из данных по сжимаемости графическими методами. Если должны определяться точные значения термодинамических свойств в широком интервале р и Т, 10 применение обычного уравнения состояния в общем является неудовлетворительным, так как ни одно из уравнений состояния в широком интервале температур и давлений не бывает достаточно точно для того, чтобы дать возможность точно определить хотя бы первые (не говоря уже о вторых) диференциальные коэфициенты. Тогда за помощью следует обратиться к графическим методам обработки экспериментальных данных. Ниже приводимое краткое рассмотрение подобных методов основывается главным образом на ряде статей Деминга и Шуп [57, 58, 59], которые вычислили термодинамические свойства по данным сжимаемости водорода, азота и окиси углерода. [c.290]

Наиболее универсальным методом, позволяющим не только определить максимальную величину давления при гидравлическом ударе, но и построить полную эпюру изменений давления в трубопроводе за время существования в нем неустановившегося режима является метод графического решения . Кроме этого, преимущество графического метода состоит в том, что он дает возможность без усложнения построений учитывать целый ряд факторов, которые в аналитическом решении учитываются очень грубо или даже совсем не принимаются в расчет. Например, при графическом методе легко построить зпюру удара при реальном режиме изменения открытия турбины т = f (/) даже в случае, если он задан не в виде функции, а в форме графика, в то время как в аналитических формулах принимается линейный закон изменения закрытия. Графический метод позволяет учесть реальную характеристику турбины, что особенно важно для реактивных турбин, для которых принимаемая в аналитических расчетах пропорциональность расхода турбины корню квадратному из напора и величине открытия турбины в действительности не соблюдается. Графлче-ский метод удобен при расчетах удара в сложных трубопроводах (телескопические и разветвленные). [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология