Кажущийся модуль упругости при

Кажущийся модуль упругости определяется уравнением [c.22]

Из уравнений (1.9) и (1.10) следует, что для определения предельных внутренних напряжений достаточно иметь кинетические кривые упадки Ву и мгновенного модуля упругости Ех. Для вычисления же действительных внутренних напряжений в покрытии необходимо дополнительно знать [см. уравнение (1.6)] высокоэластический модуль вязкость т] и период релаксации т. Так как эти параметры получить весьма трудно, а то и вообще невозможно, то на практике проще определить кажущийся модуль упругости из деформационных кривых и вести расчет От, по уравнению- (1.4). [c.23]

Затруднительным оказалось определение кажущегося модуля упругости пленок из пластифицированной желатины. Вплоть до малых концентраций воды они обнаруживают высокоэластические и пластические деформации, поэтому величина общей деформации существенно зависит от времени опыта. Только при влажности порядка 7—8% пленки деформируются в основном упруго (см. рис. 1.19, кривая 3). [c.29]

Зная кажущийся модуль упругости желатиновых студней, можно провести количественную оценку дей- [c.30]

Иная картина наблюдается для покрытий из лака ИЭ-29. Расчеты предельных внутренних напряжений показали, что они в 10—15 раз больше действительных внутренних напряжений. Это объясняется тем, что полиэфирная смола в исследованном интервале температур ведет себя как высокоэластическое тело (см. рис. 1.36), и поэтому кажущийся модуль упругости много меньше мгновенного. Изменение действительных внутренних напряжений в полиэфирных покрытиях описывается уравнением (1.7), из которого следует, что действительные внутренние напряжения во столько раз. меньше предельных, во сколько кажущийся модуль упругости меньше мгновенного. Таким образом, за счет развития высокоэластической деформаций действительные внутренние напряжения в полиэфирных покрытиях в 10—15 раз меньше предельных (см. рис. 1.34). [c.53]

Рис. 1.41. Зависимость кажущегося модуля упругости кристаллитов от температуры для образцов ЛПЭ марки Я 50 при разных степенях вытяжки к. Для сравнения приведены данные для образца ЛПЭ марки НО 20 при V = 10.

При уменьшении отношения lid разность между кажущимся модулем. упругости Еа и действительным модулем упругости Ет увеличивается, причем кажущийся модуль упругости становится ниже действительного модуля упругости. [c.206]

В этой же работе авторы провели испытания на трехточечный изгиб трех различных листовых полиэфирных стеклопластиков в интервале отношений //d от 7 i до 70 1 и построили зависимость кажущегося модуля упругости Еа от отношения расстояния между опорами к ширине. Одна из этих кривых приведена на рис. 4.11 [c.206]

Единицы измерения жесткости при изгибе пересчитаны из фунт/дюйм в кН/мм .) На кривой, имеющей форму, которую и следовало ожидать из теоретического анализа, наблюдается уменьшение кажущегося модуля упругости значительно ниже действительного модуля упругости с уменьшением отношения lid, особен- [c.206]

Исходя из анализа результатов испытаний на изгиб показано, что кажущийся модуль упругости Е ) ПВХ-пенопластов, определяющий жесткость пенопласта при изгибе, можно представить в виде [365] [c.298]

Кажущийся модуль упругости при растяжении в свою очередь определяется по формуле [c.39]

Жесткость пленок, т. е. сопротивление деформации нри малых нагрузках, легко измерить при любых температурах определением угла изгиба пленки или кажущегося модуля упругости Е. Этими методами можно установить температуру, при которой жесткость пленки составляет 9450 кгс см . При графическом определении жесткости пленок, полученных из сополимера хлористого винила (95%) и винилацетата (5%), пластифицированного фосфатами или фталатами в количестве 25—40%, всегда получается З-образная кривая (в полулогарифмической сетке). [c.129]

Процесс получения пенопластов методом спекания, называемый также заливкой со вспениванием, используется для получения жестких пенопластов на основе полипропилена и АБС-пластиков. Получаемые при этом пенопласты имеют кажущуюся плотность около 400—600 кг/м т. е. примерно половину плотности исходных монолитных материалов, и модуль упругости при изгибе практически такой же, как и у пенопластов, получаемых методом литья под давлением. Так как для осуществления этого процесса не требуется сложное оборудование, его можно использовать для мелкосерийного производства деталей мебели. [c.447]

Результаты экспериментального изучения анизотропии модуля упругости при вытяжке линейных аморфных полимеров неоднозначны. Кажущееся противоречие экспериментальных данных объясняется тем, что хотя анизотропия модуля упругости должна существовать всегда, у разных полимеров она выражена по-разному. [c.193]

Элементный состав кокса практически не изменился. С увеличением доли брикетов растет кажущаяся плотность, снижаются пористость и удельное электросопротивление. Возрастает модуль упругости и, следовательно, объемные внутренние напряжения, но одновременно повышается предел прочности на разрыв. При добавке брикетов в количестве 15% этот показатель изменился незначительно, поэтому термическая устойчивость кускового кокса, оценивае иая отношением уменьшилась. Структурная прочность кокса растет, [c.256]

Рис. 4.24. Зависимость твердости по Бринеллю и эффективного модуля упругости пенопласта ФЛ-1 от кажущейся плотности и температуры термоокислительного старения (длительность экспозиции при каждой температуре — 50 ч цифры у кривых — кажущаяся плотность в кг/м ).

При повышении частоты колебаний (уменьшении периода колебаний Т), когда о, возрастая, будет стремиться к l/t, однако l)t< 1, рассеяние энергии звуковых колебаний будет возрастать, так как время, в течение которого будет осуш,ествляться рассеяние энергии за счет сегментной диффузии, будет составлять все большую Часть периода. Найдутся, по-видимому, и такие большие или неудобно расположенные сегменты, которые не успеют за один период колебаний принять участие в передаче энергии своим соседям. Это означает, что по отношению к внешнему воздействию они будут вести себя как достаточно жесткие элементы цепей. Все это приведет к повышению кажущейся жесткости полимера, а следовательно, к возрастанию с частотой динамического модуля и скорости звука. Таким образом, если 7 /т>1, то увеличение частоты колебаний должно приводить к возрастанию динамического модуля упругости, скорости звука и рассеяния энергии (росту tgo). [c.255]

В дальнейшем, для краткости, Е , Ек и Я , именуются соответственно мгновенным, кажущимся и высокоэластическим модулями упругости. [c.22]

На рис. 1.21 приведены кривые изменения кажущегося и мгновенного модулей упругости пленок непластифицированной желатины с уменьшением влажности. Сравнение кривых показывает, что при влажности 20%, когда оба модуля достигают значительной величины, оказывается в несколько раз меньше Ех. Это объясняется тем, что в пленке развиваются значительные высокоэластические деформации. У пленок с влажностью 19% упругая и высокоэластическая деформации практически одинаковы 82 в (см. рис. 1.19). При дальнейшем испарении воды желатина переходит в стеклообразное состояние и вклад высокоэластической деформации резко сокращается. В соответствии с этим различие в скорости нарастания Ех и к исчезает. [c.28]

Из уравнений (32) и (33) следует, что для определения предельных внутренних напряжений достаточно иметь кинетические кривые усадки Sy и мгновенного модуля упругости El- Для вычисления же действительных внутренних напряжений в покрытии необходимо знать (см. уравнение 29) модуль высокоэластической деформации 2, вязкость Г) и период релаксации т. Так как последние параметры получить весьма трудно, то практически проще определять кажущийся модуль Е из деформационных кривых и вести расчет по уравнению (27). Однако уравнение (29) оказывается весьма полезным при анализе процесса возникновения Tj, в полимерных покрытиях. [c.34]

По деформационным кривым можно рассчитать мгновенный Еу, высокоэластический Е и кажущийся Еу модули упругости пленки [c.53]

Тип связующего и наполнителя Кажущаяся плотность, кг/м Модуль объемного сжатия, МПа Модуль упругости при сжатии, МПа [c.183]

Сравнительная оценка прочностных и упругих свойств материала СПМ-1 и пенополиуретанов ППУ-3 и ППУ-10 показывает, что при одном и том же значении прочности произведение динамического модуля упругости на кажущуюся плотность больше у СПМ-1, чем для ППУ-3 и ППУ-10 [173]. Это свидетельствует о перспективности использования СП в качестве демпфирующих материалов. [c.186]

Кажущаяся плотность влияет на изменение физико-механических свойств жестких ППУ при различных температурах (рис. 2.11) [188]. Эта зависимость проявляется более сильно для разрушающего напряжения при сжатии пенопластов с более высокой кажущейся плотностью, мало проявляется для разрушающего напряжения при сдвиге и изгибе и почти не ощущается для разрушающего напряжения при растяжении. Модуль упругости при растя- [c.91]

Кажущийся модуль упругости покрытий из пластифицированной желатины в значительной степени зависит от времени релаксации напряжений Ат. С увеличением толщины покрытий Дт растет, следовательно значения Дств должны падать [см. уравнение (1.6)]. Отсюда становится понятным влияние толщины покрытий на внутренние напряжения. В уравнение (1.6) толщина покрытия непосредственно не входит. Однако с ее увеличением возрастает время релаксации Дт, а чем больше Дт, тем меньше Дсгв и 0в. Поэтому в общем случае с увеличением толщины покрытия внутренние напряжения должны снижаться, что и наблюдается в покрытиях, полученных из пластифицированного нитрата целлюлозы, желатины и перхлорвиниловой смолы (см. рис. 1.4, 1.9, 1.12). Однакс/, как следует из уравнения (1.6), зависимость ав от 1 определяется соотношением Дт и т. Если Дт С т, то уравнение (1.6) переходит в уравнение Гука. В этом случае внутреннее напряжение от толщины покрытия не зависит, что характерно для покрытий из желатины и нитрата целлюлозы (см. рис. 1.2, 1.7). При т л Дт внутренние напряжения существенно снижаются с ростом толщины покрытия, что можно наблюдать на примере покрытия из пластифицированной перхлорвиниловой смолы. При Дт > т внутренние напряжения релаксируют почти полностью (покрытия из нитролаков 5 и 6, см. рис. 1.9). [c.32]

Важным [401 для интерпретации структурной организации и механического поведения анализируемых материалов было определение кажущегося модуля упругости кристаллитов . В этом эксперименте вытянутый образец подвергается воздействию постоянно приложенной нагрузки, и модуль Е° рассчитывают по продольной I деформации кристалла, измеряемой методом МУРРЛ [рефлекс (002) для ЛПЭ] в предположении, что напряжение в кристаллических областях равно приложенной нагрузке, деленной на площадь поперечного сечения образца. Это допущение предполагает, что весь разупорядоченный некристаллический материал включен последовательно с кристаллическими областями. Установлено, что измеренное при комнатной температуре значение Вс составляет для ЛПЭ 160 ГПа. Однако тогда, когда аналогичные эксперименты выполнялись на образцах с относительно низкой степенью вытяжки ( 9), отожженных до состояния, в котором материал организовывался в структуру параллельных ламелей (в этом случае предположение об однородности напряжения выполняется с высокой вероятностью), получалось значение = 240 ГПа, что соответствует данным работы [50]. [c.47]

Рис. 4.11. Зависимость кажущегося модуля упругости (Еа) листового полиэфирного стеклопластика при трехточечном изгибе от отношения расстояния между опорами к ширине образца. Пунктирная кривая получена при напряжении на образец 1650 Н/мм , заштрихованная область укладывается в стандарт ASTM.

В справочных данных деформационные свойства пластмасс представлены только одним показателем — модулем упругости. При использовании этой величины следует помнить, что значение модуля зависит от условий, при которых он определялся. Чем больше напряжение и продолжительность действия нагрузки, тем меньше кажущийся модуль упругости. С повышением температуры модуль упругости уменьшается. Часто в литературе модуль упругости определяют только по деформациям, развивающимся со скоростью звука, кото рые называют Гуковскими деформациями. Однако технически невозможно отделить чисто гу-ковские деформации от тех, которые развиваются с несколько меньшей скоростью, поэтому на практике пользуются условным значением модуля упругости, определяемым в строго регламентированных Рис. 13. Типичный ход ре- условиях. Эти значения моду-лаксации напряжения сг — ля успешно используются для начальное напряжение). вычисления величин деформаций (прогиб, угол закручивания, удлинение, сжатие) изделий при кратковременно действующих нагрузках, когда справедливы формулы сопротивления материалов. При этом необходимо иметь в виду, что модули упругости при растяжспни, кручении (сдвиге) и сжатии различны как по численным значениям, так и по физическому смыслу. [c.42]

Модуль жесткости при 25 , равный 42 кГ1см , является стандартным свойством пластифицированного поливинилхлорида, так же как и кажущийся модуль упругости (модуль Юнга), равный 70 кГ1см при 25 и 100%-ном удлинения (100%-ный модуль). Упомянутым требованиям должен удовлетворять пластифицированный поливинилхлорид. Это и определяет эффективное количество -пластификатора, вводимого в композицию, состоящую из (100—ж) г поливинилхлорида, 1 г стеарата -свинца и X а пластификатора, которое обеспечивает пластикат с указанными выше показателями (модуль жесткости и 100%-ный модуль). [c.317]

Для материала, не изменяющего своего объема при деформации (т. е. коэффициент Пуассона равен 0,5), модуль Юнга Е связан с модулем двига G соотношением E=iG. При малых деформациях, пренебрегая временным эффектом, можно приближенно вычислять кажущийся модуль упругости 6 из закона Гука /= е, где /—напряжение, е—деформация. [c.462]

В зависимости от значений кажущегося модуля упругости пеноматериалы подразделяются на эластичные (мягкие), полужесткие и жесткие. Эластичные —это пенопласты, имеющие напряжение на сжатие при 50 % деформации менее 0,01 МПа, жесткие — более 0,15 МПа. [c.138]

Исключая измерения усадки, попытки, предпринимаемые до настоящего времени с целью измерения механических свойств, хорошо характеризующих коксы по макроскопическим образцам, были по меньшей мере безуспешными и их результаты, по нашему мнению, мало пригодны для практики промышленного коксования. Одна из причин этого заключается, вероятно, в большой разнородности текстуры коксов. Например, значительная серия опытов на раздавливание была проведена в СЕРШАР с 1953 по 1955 г. на небольших кубиках с гранями 1 см, очевидно, лишенных трещин. Максимальная нагрузка раздавливания составляла 2—3 кг и была очень различной от одного образца к другому, взятых из одной и той же партии проб. Что касается средних значений для 100 опытов, то корреляция имела место только по кажущейся плотности кокса и отсутствовала в показателе механической прочности, определенном, например, по методу испытания в малом барабане. Однако разработка теории трещиноватости требует определенных цифровых данных по поведению коксов в диапазоне температур 500—1000° С, в связи с чем были проведены исследования процесса текучести и больн ое число измерений модуля упругости. Была также исследована микропрочность с попыткой уяснить, таким образом, более независимую характеристику пузырчатой текстуры. [c.134]

Даже при таких малых деформациях кажущийся модуль Юнга зависит от скорости деформирования. Это указывает, что Е неоднозначно определяется энергией упругого деформирования угловых связей в цепях, длиной связей и межмолеку-лярными расстояниями, но, кроме этого, характеризуется чувствительностью ко времени смещений атомов и небольших атомных групп. В следующей области деформации (1—5%) напряжение и деформация уже не пропорциональны друг другу. Здесь происходят структурные и конформационные перестройки, которые обратимы механически, но не термодинамически. В этом случае говорят о неупругом (вязкоупругом в узком смысле), или параупругом, поведении. За пределом вынужденной эластичности начинается сильная переориентация цепей и ламеллярных кристаллов, а сам процесс обычно носит название пластическое деформирование . Под чисто пластическим деформированием можно понимать переход от одного равновесного состояния к другому без внутренних напряжений. Последнее особенно важно в связи с тем, что следующая после предела вынужденной эластичности деформация связана главным образом с механически обратимыми неупругими конфор-мационными изменениями молекул, а не с их перемещением друг за другом. До тех пор пока не достигнуто состояние равновесия с помощью соответствующей термообработки, сильно вытянутые образцы могут в значительной степени возвращаться в исходное состояние после снятия напряжения. Исходя из содержания настоящей книги, основное внимание следует уделять не процессам, вызывающим или сопровождающим молекулярную переориентацию (которая в основном понимается как эффект упрочнения), а процессам повреждения, т. е. разрыва цепи, образования пустот и течения. Последние процессы постепенно нарастают в области деформаций сразу же за пределом вынужденной эластичности вплоть до окончательного разрушения. К числу процессов, вызывающих повреждения, следует также отнести явление вынужденной эластичности при растяжении или образование трещины серебра в стеклообразных полимерах, которые будут рассмотрены в гл. 9. [c.38]

Свойства. Кажущаяся плотн. П. составляет преим. 0,05-0,2 г/см , размер ячеек от 40 мкм до неск. мм. Формоустойчивость и мех. св-ва П. снижаются, когда во вспениваемом ПВХ содержатся низкомол. фракции. С увеличением кол-ва пластификатора (имеет значение его тип и летучесть) повышаются ст и относит, удлинение, но снижается модуль упругости П. Для эластичных П. характерна линейная зависимость ст от нагрузки. У жестких П. модули упругости при сжатии и растяжении близки, а ст обычно превышает Ораст в 1,5-2 раза. [c.457]

Свойства, Кажущаяся плотн. 0,015-0,045 г/см . П. на основе сложных полиэфиров отличаются повыш. устойчивостью к термоокислит. деструкции и хим. стойкостью аналоги иа основе простых полиэфиров эластичнее и обладают более высокой гидролитич. устойчивостью и морозостойкостью (сохраняют гибкость прн т-рах до —40°С). Относит, удлинение П. возрастает, а модуль упругости и термостойкость уменьшаются с увеличением функциональности нсходных реагентов. Эластичные формованные П. имеют меньшие остаточную деформацию после циклич. сжатия и относит, удлинение, чем блочные П. [c.459]

Кажущаяся простота определения критических температур методом инкрементов в сочетании с ясным физическим смыслом входящих в него параметров в некоторых случаях породили у ряда исследователей мысль распространить аддитивную схему на определение других физических величин, таких, например, как модуль упругости. В результате, чтобы такие аддитивные схемы действовали также успешно, потребовалось введение дополнительных инкрементов, что соответственно снижает универсальность предлагаемого метода. В гл. 5 будет показано, что для определения упругих характеристик тоже можно использовать аддитивную схему, но при этом в нее уже будут входить не только ван-дер-ваальсовы объемы атомов, но и их поверхности. При этом для определения модуля Юнга мы не введем ни одного нового инкремента, а будем пользоваться только исключительно теми энергиями взаимодействия атомов, которые получились при определении таких фундаментальных характеристик полимера, как температура плавления, деструкции и коэффициент упаковки. [c.8]

ПОРИСТОСТЬ — 1) Пористость материалов — наличие пор в твердых материалах. Служит качественной и количественной интегральной характеристикой пористых материалов. С качественной точки зрения П. м. обусловливает как изменение нек-рых физико-механических св-в (напр., уменьшение кажущейся плотности, теплопроводности и электропроводности, модулей упругости), так и появление принципиально новых (способности впитывать жидкость, пропускать газы и жидкости и др.). В зависимости от формы и степени связности норовых каналов различают П. м. открытую, обус.ловливающую проницаемость материалов, и закрытую (замкнутую). С количественной точки зрения П. м. характеризуется относительной частью объема материала, занятого порами (или объемом пор в единице объема материала). П. м. вычисляют по ф-ле 0=1— 7/у , где 0 — пористость у — кажущаяся плотность материала — истинная плотность вещества, образующего материал. Если П. м. невелика, значения большинства физико-механических св-в линейно убывают с ее увеличением [c.233]

Рис. 1.21. Зависимость мгновенного Ei (1) и кажущегося (2) модулей упругости при растяжении пленок непластифициррван-ной желатины от относительной влажности U.

На рис. П. 15 приведены зависимости модуля упругости от степени экструзионной вытяжки образцов. Очевидно, что увеличение модуля упругости связано с двумя различными механизмами преобразования структуры. На это указывают две различные формы кривых. Модуль упругости быстро возрастает до тех пор, пока не произойдет деформационное отверждение материала, о чем свидетельствует быстрое увеличение кажущейся продольной вязкости [12]. При соответствующей этому моменту характерной экструзионной степени вытяжки коэффициент растяжения волокна становится отрицательным, а температура плавления, ориентация аморфной и кристаллической фаз и двойное лучепреломление достигают предельных значений. Как показали Халпин и Кардос [73], значение модуля упругости должно приближаться к верхнему пределу, вычисляемому как [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология