Промышленные циклоны

Рис. 111-88. Типовые промышленные циклоны

Разработаны и используются в промышленности циклоны различных типов, в том числе, например, конструкции НИИОГаз, ЦКТИ, [c.235]

Конструкция таких циклонов уже рассматривалась в предыдущих разделах, посвященных теории циклонов. Различные типы распространенных в промышленности циклонов отличаются друг от друга конструкцией входа и относительными размерами. На практике применяется один из четырех типов входа (рис. У1-35) тангенциальный вход без спирали вход с загибом без спирали и вход с загибом со спиралью, а также вход газа по оси с направляющими лопатками. [c.288]

Циклоны отличаются от инерционных уловителей, описанных в главе У, тем, что в циклоне осуществляется многовитковое вращение потока. Пылеосадительные камеры и инерционные пылеуловители используются (за исключением редких случаев) для удаления крупной пыли — размером более 76 мкм, в то время как промышленные циклоны эффективны для улавливания частиц до [c.240]

И ПРИРОДНОГО ГАЗА В ПРОМЫШЛЕННОЙ ЦИКЛОННОЙ ТОПКЕ КОТЛА 30 т ч [c.28]

Опытно-промышленная циклонная камера, установленная на ЗиО, должна была позволить дать ответ на следующие вопросы [c.31]

С целью увеличения надежности данных о зависимости температуры точки росы от избытка воздуха в циклонной камере, опыты, проведенные на промышленном циклоне были продолжены в 1964 г. на стендовой тангенциальной циклонной камере МО ЦКТИ—МВТУ [c.55]

В ПРОМЫШЛЕННОЙ ЦИКЛОННОЙ ТОПКЕ КОТЛА 170 г/ч [c.61]

Рис. 30. Зависимость удельной геометрической поверхности 5[. и масляного числа сажи М от коэффициента ароматизованности сырья А при неполном горении в микродиффузионном турбулентном пламени (промышленный циклонный реактор).

Вместе с тем, практически неограниченная свобода экспериментирования может быть обеспечена при проведении такой проверки на стендовых циклонных камерах небольшого размера, в которых полностью сохраняются соотношение геометрических размеров циклонных камер, тепловые форсировки сечения циклона, скорости и распределение вторичного и первичного воздуха, температура подогрева воздуха, коэффициент избытка воздуха и фракционный состав топлива, характерные для промышленных топок. Наряду с этим следует иметь в виду, что частичка топлива одного и того же размера в стендовом циклоне находится заведомо в более тяжелых условиях, чем в промышленном циклоне из-за меньшего времени ее пребывания в объеме до попадания на стенку или выноса из циклона (если она мала и попала в центральный прямой ток). Поэтому экономические показатели, полученные на камерах малого размера, не являются предельными и обычно оказываются ниже показателей промышленных установок. Однако влияние различных режимных и конструктивных факторов сохраняется и может быть выявлено на стенде с большой степенью надежности. [c.85]

Подтверждением этому служат положительные результаты сжигания дробленки назаровского угля в промышленной циклонной топке с камерами диаметром 2 400 мм с нормальным соотношением ц/Оц=1,25, полученные МО ЦКТИ в более поздних опытах на Кузнецкой ТЭЦ. [c.97]

Цель исследований стендовых и промышленных циклонных топок, как в нашей стране, так и за рубежом, заключалась главным образом в отыскании зависимости общих итоговых характеристик топочного процесса от режимных условий работы и конструктивных соотношений размеров камеры. Между тем правильное и полное объяснение воздействия на итоговые характеристики работы камеры тех или иных режимных условий и конструктивных параметров невозможно без изучения структуры процесса, с внутренней природой которого неразрывно связаны все суммарные эффекты. Под структурой процесса обычно понимают положение, размеры и интенсивность работы различных зон (зон смесеобразования, воспламенения топлива, газификации твердых частиц и т. д.), возникающих в топочной камере при горении топлива. [c.139]

Сведения о конструкции и характеристиках изготовляемых промышленностью циклонов приводятся в специальной литературе [14]. [c.242]

На рис. 111-88 показаны некоторые из специальных типов промышленных циклонов. [c.307]

Как показали опыты на стендовых и промышленных циклонных реакторах, устойчивость горения газа при использовании дутьевых прямоточных горелок предварительного смешения сильно зависит от коэффициента расхода воздуха. При работе на очень бедных газовоздушных смесях имел место пульсационный режим горения. В связи с этим при огневом обезвреживании сточных вод с высокой концентрацией горючих веществ часть воздуха приходится подавать в реактор в виде вторичного помимо горелок. [c.26]

Наиболее рациональной является установка центробежных механических форсунок внутри воздушных сопл, при которой реализуется принцип предварительного смешения распыленного топлива с дутьевым воздухом (рис. 13, в, д). Сжигание мазута по варианту рис. 13, в было опробовано на опытно-промышленной циклонной установке при работе на холодном воздухе. Скорость воздуха в воздушных соплах составляла 16—36 м/с [83]. [c.31]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ОГНЕВОГО ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ СТОЧНЫХ ВОД В СТЕНДОВЫХ И ПРОМЫШЛЕННЫХ ЦИКЛОННЫХ РЕАКТОРАХ [c.63]

В качестве характеристики температурного уровня процесса наиболее удобно принять температуру отходящих газов. Для каждой конкретной сточной воды в зависимости от физико-химических свойств горючих примесей существует минимально допустимая температура отходящих газов /о.г.мин, при которой обеспечивается возможность глубокого окисления примесей. При обезвреживании сточных вод с выпуском расплава минеральных веществ берется вторая минимально допустимая температура отходящих газов о.г.мин, которая обусловливает нормальное удаление расплава из циклонного реактора и зависит от температуры плавления минеральных веществ. Температуры Сг.мин и о.г.мин, как правило, не совпадают. В качестве рабочей необходимо принимать наибольшую из этих двух температур. По опыту работы стендовых и промышленных циклонных реакторов для нормального выпуска расплав должен быть перегрет выше температуры плавления на 30—50° С. Для этого температура отходящих газов / .г.мин должна быть выше температуры плавления на 130—150° С. Таким образом, температура /о.г.мин может быть оценена расчетным путем. Температура г о.г.мин может быть установлена только экспериментально при обезвреживании сточной воды в каждом конкретном случае. [c.64]

Значительное влияние температуры отходящих газов, иа полноту окисления примеси было установлено при огневом обезвреживании в промышленном циклонном реакторе Черниговского комбината химического волокна сточной воды производства волокна анид, содержавшей около 0,2% гексаметилендиамина [901. Химический недожог наблюдался при температурах отходящих газов ниже 1000° С (рис. 30, б). Однако он был связан с наличием в отходящих газах только окиси углерода и следов водорода и полным отсутствием в них гексаметилендиамина, даже при температуре газов 860—880° С. [c.74]

Одним из важнейших показателей процесса огневого обезвреживания рассматриваемого класса сточных вод в циклонных реакторах является относительная величина пылеуноса. Ориентировочно возможный уровень пылеуноса можно оценить на основе опыта работы промышленных реакторов в условиях, близких к проектируемой установке. Следует отметить, что при огневом обезвреживании сточных вод относительный пылеунос из циклонных реакторов значительно превосходит эту величину для плавильных циклонных печей, перерабатывающих тонкоизмельченные материалы. Это объясняется образованием более тонкой пыли и частичным ее испарением в процессе огневого обезвреживания сточных вод. Относительная величина уноса Na- Os определялась при испытаниях опытно-промышленного циклонного реактора с агрегатной нагрузкой до 3 т/ч, в котором обезвреживалась сточная вода производства капролактама, содержавшая до 20% натриевых солей низших дикарбоновых кислот [9П. При температуре отходящих газов не выше 1000° С, тонине распыливания, характеризуемой средним медианным диаметром капель 1250—1500 мкм, входных скоростях газовоздушной смеси 56—94 м/с и удельной нагрузке 0,47—0,79 т/(м ч) величина пылеуноса составляла от 10 до 25%. Пылеунос из плавильных циклонных печей обычно не превышает 10%. [c.99]

Потери тепла в окружающую среду через кирпичную футеровку в тепловом балансе промышленных циклонных реакторов весьма малы (обычно не более 1—1,5%). Коэффи- [c.150]

Тепловой баланс промышленного циклонного реактора [c.152]

Приведем в качестве примера тепловой баланс промышленного циклонного реактора с агрегатной нагрузкой 4 т/ч (табл. 8), обезвреживающего щелочной сток производства капролактама, который содержит натриевые соли низших дикарбоновых и монокарбоновых кислот (в основном адипинат натрия). Содержание примесей доходило до 27%, теплота их сгорания — до 2800 кДж/л. Бихроматная окисляемость такой воды достигала 220 гОг/л. Циклонный реактор имел водоохлаждаемую гарнисажную футеровку с кирпичной головной частью. Дутьевой воздух не подогревался. [c.153]

Аэродинамические испытания стендового и промышленного циклонных реакторов показали, что действительное и расчетное сопротивления циклонных реакторов, определенные по методу вихревого стока, достаточно хорошо совпадают, если в расчетах принимать коэффициент сохранения входной скорости газового потока s = 0,8. При этом действительное сопротивление реактора от расчетного отличается не более чем на 20%. [c.179]

Анализ дисперсного состава уноса минеральных веществ из промышленных циклонных реакторов показал, что отходящие дымовые газы содержат мелкодисперсные пылевые частицы со средним диаметром частиц около 1 мкм. [c.189]

Термическое обезвреживание сточных вод производства капролактама в опытно-промышленной циклонной печи.— Химическая промышленность , 1971, № 8, Авт, М, Н. Бернадинер, [c.196]

В химической промышленности циклоны НИИОгаз можно применять [c.47]

В более поздних исследованиях, проводимых на четырех промышленных циклонах (расход более 230 м /с) на пыли бурых углей, Петролл и др. [640] цроверяли параметры Барта—Лейввебера для широкого диапазона концентраций пыли вплоть до 5 г/м и нашли, что он не является универсальным параметром. Они объяснили это тем, что в параметр В не входит функция отношения высота/диаметр, а также трудностями, связанными с агломерацией частиц пыли некоторых типов. [c.267]

Известно много разнообразных промышленных циклонов — от относительно примитивных грубых конструкций для улавливания древесных щепок и опилок до тщательно спроектпрованных и испытанных установок для улавливания мелких частпц размером до [c.280]

Спроектированная Московским отделением Центрального котлотурбинного института (МОЦКТИ) опытно-промышленная циклонная камера была пущена в работу в начале 1961 г. В конце того же года в ФРГ появилось первое сообщение о положительных результатах сжигания мазута в течение свыше 12 000 ч в угольной цнклоршой топке котла 40 т/ч [Л. 15]. [c.30]

Улучшению процесса в удлиненной камере способствовали, очевидно, два фактора. Во-первых, увеличение абсолютного геометрического размера циклона, а следовательно, и увеличение времени пребывания частиц в циклоне. Во-вторых, создание в голове циклона зоны подготовки топлива, лишенной непосредственного ввода воздуха. Как уже указывалось выше, скорость воспламенения частиц топлива определяется продолж итель-иостью их сушки. Следовательно, в промышленных циклонах большого размера следует ожидать лучших условий воспламенения вследствие большего времени пребывания частиц тоилива в объеме циклона до сепарации их на стенку или выноса из циклона . [c.97]

Последнее положение особенно существенно для трудных топлив. Р1меющиеся в настоящее время данные по сжиганию в циклонных топках назаровского бурого угля, донецкого тощего угля и кузнецких углей СС с добавками флюса показывают, что переход иа промышленные циклоны снимает целый ряд трудностей, связанных с камерами малого размера. [c.108]

Опыт длительной эксплуатации промышленных циклонных реакторов и расчетно-теоретические исследования свидетельствуют о целесообразности использования в первую очередь схем подачи сточной воды, приведенных на рис. 15, в, д. Для того чтобы зона, горения топлива была отделена от зоны огневого обезвреживания сточной воды, пояс форсунок должен находиться на расстоянии (0,3... 0,7) Оц от пояса горелок в зависимости от вида и способа сжигания топлива. При использовании газогорелочных устройств полного предварительного смешения это расстояние может быть принято равньш (0,3. .. 0,4) Дц, короткофакельных диффузионных горелок — (0,4. .. 0,5) ц, при отоплении реактора жидким топливом с установкой форсунок внутри воздушных сопл — (0,6...0,7) Рц. [c.40]

Для выяснения условий надежного обезвреживания сточных вод с органическими примесями, содержащими натрий, а также поведения минеральных соединений натрия были проведены опыты по обезвреживанию водяного раствора фенолята натрия jHsONa сточной воды производства капролактама, содержащей натриевые соли низших дикарбоновых кислот, в основном адипинат натрия (СНо)4 ( OONa), сточной воды производства фенола, содержащей фенолят натрия, гидроокись натрия, сульфит и сульфат натрия [8 91]. Результаты этих опытов, а также опытов по огневому обезвреживанию в стендовых и промышленных циклонных реакторах модельных водных рас- [c.92]

В табл. 4 приведены результаты опытов по огневому обезвреживанию в стендовых и промышленных циклонны> реакторах модельных водных растворов и некоторых типог сточных вод, содержащих органические соединения серьг фосфора и галогенов. В таблицу включены результать опытов, в которых были достигнуты достаточно высоки удельные нагрузки и полнота окисления органически [c.108]

Результаты расчетно-теоретических и экспериментальных исследований на стендовых установках МЭИ послужили основой для разработки и проектирования ОКБ ЭТХИМ, НПО Пластполнмер и другими организациями опытно-промышленных и промышленных циклонных реакторов для огневого обезвреживания различных типов [c.180]

Система получения полифосфорной кислоты (72—86% Р2О5) с циклонной камерой сжигания [24] представлена на рис. И1-32. Сжигание фосфора производится в циклонной камере, впервые применяемой в фосфорнокислотной промышленности. Циклонная камера 6 имеет верхний вывод газов и выполнена из водоохлаждаемых элементов. Обечайки циклона охлаждаются циркуляционной водой. Фосфор в циклонной камере распыляется с помощью двух пневматических форсунок, установленных в нижней части циклона. Избыток воздуха =10—20%. Циклонная топка оборудована двухсторонней подачей воздуха (первичного и вторичного). Воздух подается под давлением и в случае необходимости подогревается в теплообменнике. [c.135]

В химической промышленности циклоны с водяной пленкой ЛИОТ можно применять для очистки аспирационного и вентиляционного воздуха от сухой, неволокнистой и нецементирующейся пыли (в производствах горной химии, активированных углей, пластмасс, керамических изделий и т. п.). [c.100]

В циклонный реактор с целью экономии сырья подается природный газ на полное сгорание, и доля сырья, подвергающегося горению, резко уменьшается. Сырье в основном идет на образование са-кя. Температура процесса в меньшей степени, чем в цилиндрическом реакторе, зависит от свойств сырья. В этом случае зависимость 5 от А имеет степень меньше единицы (рис. 29). С повыш нием степени ароматизованности роль сырья как фактора, опредэляющего скорость процесса сажеобразования, падает. В промышленном циклонном реакторе зависимость 5г от А изучена в относительно узком диапазоне изменения А (рис. 30). Возможно, этим объясняется то, что зависимость имеет линейный характер (в пределах разброса экспериментальных точек). [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология