Гидравлическое сопротивление при двухфазном течении

Гидравлическое сопротивление при течении двухфазного потока в трубе с ленточным завихрителем. При течении гомогенных 176 [c.176]

Характер зависимостей гидравлического сопротивления при течении двухфазного потока гелия от режимных параметров аналогичен характеру зависимостей для других жидкостей. В частности, расчет по так называемой гомогенной модели, как показали исследования [6, 57], дает значительные от- [c.244]

Однако отсутствие надежных методов обобщения экспериментальных данных, т. е. теории течения двухфазных потоков, не гарантирует и в этом случае высокой точности расчета гидравлических сопротивлений. [c.79]

Успех применения гомогенной модели двухфазного потока для определения гидравлического сопротивления зависит от того, насколько реальная картина движения близка к идеализированной. Таким образом, уже при оценке возможности применения той или иной расчетной зависимости важно правильно определить режим течения двухфазного потока. Подробнее эти вопросы будут рассмотрены ниже. Однако сопоставление с экспериментами показывает, что принципиально невозможно с помощью одной только гомогенной модели двухфазного потока описать закономерности изменения гидравлического сопротивления в широком диапазоне изменения давления среды и массовой доли пара в потоке для различных жидкостей. [c.84]

Иногда удобно выразить градиент гидравлического сопротивления трения двухфазного потока через градиент гидравлического сопротивления потока жидкости, массовый расход которого равен массовому расходу двухфазного потока. В этом случае для турбулентных режимов течения [c.86]

Если на участке перемещения зоны интенсивного льдообразования трубопровод не горизонтален, то создаются условия для накопления жидкости в низких местах. При отрицательных температурах эта жидкость замерзает частично или полностью, создавая местные гидравлические сопротивления. При положительных температурах лед снова превращается в жидкость. Временное скопление жидкости в зоне таяния усиливает пульсации, характерные для течения двухфазных сред в наклонных каналах. Жидкость отдельными порциями забрасывается на участок с отрицательной температурой. Там в зависимости от конкретных условий жидкость замерзает частично или полностью. Незамерзшая часть жидкости возвращается на участок с положительной температурой стенок. Пульсационный характер движения жидкости несколько видоизменяет процесс образования ледяной пробки, а главное затрудняет определение места ее расположения. [c.215]

При анализе и обобщении экспериментальных данных по гидравлическому сопротивлению массообменных аппаратов обычно исходят из простейших моделей и представлений о гидродинамике двухфазных течений. [c.162]

При полной конденсации чистого пара он поступает в конденсатор при температуре насыщения, а отводится из аппарата в виде жидкости. Расчет гидравлического сопротивления, как и коэффициента теплоотдачи, представляет задачу теории двухфазных течений. [c.374]

Условимся величину определять не только как паросодержание, при котором происходит кризис гидравлического сопротивления, но одновременно и как границу перехода кольцевого режима течения двухфазной среды в дисперсный (поток тумана). Следовательно, дисперсный поток характеризуется движением гомогенной смеси насыщенного пара и мелких капель воды на стенке же канала при этом течет тончайшая пленка (микропленка) воды. [c.60]

Как указывалось выше, регулирующие вентили вьшолняют функцию дросселирования с особо сложными условиями истечения. Падение давления жидкого хладагента начинается непосредственно за седлом вентиля, отчего уже в его корпусе и примыкающем трубопроводе происходит частичное испарение. Вследствие гидравлических сопротивлений и высоких скоростей по пути от конденсатора к регулирующему вентилю возникают потери давления. Если хладагент конденсируется при невысоких температурах, в подводящих трубопроводах может наблюдаться вскипание жидкого хладагента. Это означает, что жидкий хладагент перед входом в регулирующий вентиль может содержать пар (двухфазное течение). [c.85]

К расчету гидравлического сопротивления двухфазных течений Д/7дф предложено много подходов. Такого рода разночтения в подходах к описанию какого-либо явления часто обусловлены отсутствием хорошей его модели (здесь — течения) и попытками найти лучший подход. Однако в рассмафиваемом случае есть и иные (объективные) причины различий в подходах многообразие режимов течения двухфазных систем должно найти свое отражение в множественности моделей. Действительно, режимы течения, представленные на рис.2.45, трудно отразить единой моделью и описать единой зависимостью. Мало того, каждая из фаз может перемещаться по транспортному трубопроводу в различных режимах (ламинарном, турбулентном и др.), и здесь возможны разные сочетания, которым должны отвечать разные расчетные формулы. [c.256]

На рис. 2 приведены результаты расчетов и экспериментов [13] по гидравлическому сопротивлению при течении пароводяных потоков в гладкой вертикальной трубе диаметром D — Ъ мм. По горизонтальной оси отложено массовое расходное паросодер-жание Хх, по вертикальной оси отложена относительная потеря давления П, равная отношению потери давления при течении двухфазного потока из-за трения и массообмена между фазами (без учета изменения давления за счет действия массовых сил) [c.62]

Касьяненко М. К. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при течении двухфазных потоков. Черкассы РЖ ВИНИТИ. Механика, 1973, № 12, с. 104. [c.134]

После сооружения нефтепровода его опрессовывают водой. Затем начинают заполнять трубопровод нефтью. При этом желательно закачивать сначала дегазированную нефть. Это объясняется тем, что заполнение трубопровода нефтью связано с вытеснением из него воды. В случае газонасыщенной нефти возможно ее разгазирование в отдельных участках, что существенно осложняет процесс вытеснения воды. После того, как давление достигнет оп-)еделенного значения, можно закачивать газонасыщенную нефть. 1ри возобновлении перекачки нефти после остановки подача должна вестись на закрытую задвижку в конце трубопровода (участка между НПС) до тех пор, пока давление не достигнет заданной величины, обеспечивающей сжатие газовых включений и последующий их вынос потоком нефти. При пуске на открытую задвижку в конце нефтепровода и недостаточном конечном давлении весь поток будет состоять из двух участков начального, характеризуемого однофазным течением, и конечного, где имеет место двухфазное течение. Длину конечного участка определяют конечным давлением, профилем трассы и давлением насыщения нефти. Движение двухфазных смесей имеет свои закономерности, в частности, гидравлические сопротивления таких потоков значительно (иногда в несколько раз) выше, чем для однофазных. Поэтому в подобных случаях возможны увеличения пусковых давлений. Подобное явление было установлено экспериментально [22] на участке трубопровода длиной 2 км и диаметром 152 мм. Профиль трассы экспериментального участка имел перепады высот, не превышающие [c.122]

Несмотря на значительное упрощение изучаемых течений в рассмотренных выше моделях и эмпирический характер зависимостей типа (4.22), (4.44) и (4.45), полученные на их основе расчетные выражения практически всегда обеспечивали необходимую точность вычисления гидравлического сопротивления и поэтому широко использовались и используются в настоящее время в инженерных расчетах массообменных аппаратов. Очевидно, дальнейшее уточнение расчетных ззависимостей с учетом более обоснованного теоретического подхода к изучению гидродинамики двухфазных течений будет необходимо при использовании высокоэффективных и высокопроизводительных конструкций массообменных аппаратов. [c.163]

В современных схемах применяется совместное движение пара и избыточной жидкости по обратной магистрали ПЛ, что упрощает прокладку труб. Однако движение двухфазной среды вызывает существенное увеличение гидравлического сопротивления этой магистрали по сравнению с сопротивлением, вычисленным для движения однородного вещества. Это связано, во-первых, с тем, что часть сечения трубы занята протекающей жидкостью, а потому скорость движения пара оказывается больше, чем в трубе того же диаметра, по которой движется только один пар, и, во-вторых, с наличием трения между паром и жидкостью на поверхности раздела фаз, поскольку скорости движения жидкости и пара, как правило, неодинаковы. Локкарт и Мартянелли пока-за.пи, что относительное превышение падения давления в трубе при движении двухфазной смеси Ар<. над падением давления в той же трубе при движении по ней пара Ар., является функцией некоторой величины X, зависящей от характера течения фаз, от массового расхода С (кг/с) отдельных фаз, а также от тепло-физических характеристик, в частности, удельного объе.ма и и вязкости 1 жидкости и пара в состоянии насыщения. Поэтому Ap JАр = / (X), Сама величина X находится для турбулентного течения обеих фаз, т. е. при Не 1> 2000 (за определяющий размер принимается внутренний диаметр трубы) из выражения [c.203]

Как показывают результаты ряда исследований ], энергетические затраты па преодоление гидравлических сопротивлений при развитом турбулентном точении однородной двухфазной смеси близки к затратам, )иергии при течении такой чистой жидкости, плотность которой равна средней плотности смеси. Поскольку при интенсивном перемешивании газ распределяется по всему объему [ ] и так как размеры пузырьков малы по сравнению с размерами аппарата и мешалки, газожидкостная система н данном случае может рассматриваться как однородная смесь со средней плотностью [c.86]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология