Графический метод Вильсона

Впервые на принципиальную возможность определения изотерм адсорбции по выходной хроматографической кривой указал Вильсон . Позднее Де Во показал, что изотерме типа I по классификации БЭТ (вогнутой по отношению к оси лавления) соответствует хроматограмма с резко очерченной передней границей и размытой задней, в то время как изотерме типа И (выпуклой к оси давлений) соответствует хроматограмма с размытой передней и резкой задней. В случае линейной изотермы пик симметричен. Возможность использования десорбционных хроматографических кривых для получения изотерм адсорбции газов была показана Викке и несколько позднее —Рогинским и Яновским изучавшими механизм проявления хроматографической полосы на составной колонке. Было пoкaзaнo что кривые распределения адсорбированного вещества (этилен, пропилен) по слою адсорбента (уголь) являются равновесными. В 1951 г. Яновским была предложена методика графической обработки семейства десорбционных кривых для построения изотерм, изобар и изостер адсорбции. Грегг и Сток для адсорбентов, принадлежащих всем пяти структурным типам по классификации БЭТ, показали возможность применения основного уравнения равновесной хроматографии для расчета изотерм адсорбции по выходной (передней или задней) хроматографической кривой. Полученные изотермы н-пентана, н-гексана, циклогексана и бензола на различных силикагелях при 25° в пределах точности эксперимента, совпадают с изотермами, снятыми весовым методом с применением электромагнитных адсорбционных весов (рис. 2). Недостатком метода Грегга и Стока является необходимость предварительного насыщения колонки парами вещества, используемого в качестве адсорбата. Указанного недостатка лишен импульсный метод определения [c.26]

В 1953 году Коулсон и Мета [27] опубликовали данные по теплообмену, полученные на небольшом испарителе из нержавеющей стали. Труба испарителя имела внутренний диаметр 11,5 мм и длину 1,65 м. Греющей средой являлась горячая вода, что позволило получить хорошую воспроизводимость тепловых потоков. Питательная вода подавалась в испаритель при температуре насыщения, при этом отпадала необходимость определения начала кипения. Температура стенки трубы измерялась неподвижными термопарами, а температура жидкости по длине испарителя — передвижной термопарой. В работе определялись коэффициенты теплопередачи и коэффициенты теплоотдачи к воде, растворам сахара и изопропиловому спирту. Для изменения поверхностного натяжения к воде добавлялись небольшие количества (0,01—0,1%) типоля . Полный температурный напор изменялся от 8,3 до 34,5° С, расход — от 11 до 81,5 кг час. Температура насыщения находилась в пределах 43—70° С. Коэффициент теплоотдачи рассчитывался графически методом Вильсона по значениям к, термическому сопротивлению стенки и сопротивлению греющей среды. [c.73]

Для того чтобы проверить, подчиняются ли теории Нуссельта коэффициенты теплоотдачи при конденсации на горизонтальных трубах органических жидкостей с высоким поверхностным натяжением, были проведены описанные ниже испытания. При различных скоростях воды были измерены коэффициенты теплопередачи, обработанные затем графическим методом Вильсона, чтобы получить коэффициенты теплоотдачи для пленки конденсата. [c.495]

В большинстве случаев в работе применялись трубы из серебра, но отдельные опыты проводились на медных и нержавеющих трубах. Коэффициенты теплоотдачи определялись по методике предыдущих авторов, т. е. графическим методом Вильсона. [c.76]

Модифицированный графический метод Вильсона [31 использовали Ул [10], а также Брукс и Су [5] для определения величины сопротивления Ф., в уравнении (VII,8). Брукс и Су использовали аппарат со стандартной турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, имеющий следующие геометрические характеристики [c.125]

Графический метод определения эвтектической точки по уравнению Вильсона (Г = 343,1 К, = 0,871). [c.423]

Коэффициенты теплопередачи для конденсаторов приводятся на стр. 467 там же излагается графический метод расчета, предложенный Вильсоном. [c.446]

Графический метод Вильсона 109]. В конденсаторах поверхностного типа пары обычно конденсируются а наружной поверхности труб, тогда как охлаждающая жидкость (обычно вода) движется внутри труб при турбулентном режиме. В больщин-стве исследований, за исключением отдельных случаев, преимущественно связанных с испытанием однотрубных экспериментальных аппаратов, температуры труб не измерялись поэтому известны только коэффициенты теплопередачи 1/. Пытаясь обобщить опытные данные, многие инженеры упускали из вида [c.468]

В опытах измерялись коэффициенты теплопередачи, а коэффициенты теплоотдачи определялись по расчету. При этом суммарное термическое сопротивление на паровой стороне, в стенке металла и возникающее за счет накипи оценивалось графически по методу Вильсона. Так как в этих опытах термическое сопротивление со стороны кипящей жидкости составляло около 95% общего сопротивления, то такая методика расчета а не привела к больщим ошибкам. Опыты проводились при весовых скоростях 27—-МО кг/м -сек. Молярное паросодержание доходило до 2%. Число Re изменялось от 600 до 2700, а коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости— от 137 до 635 ккал/м час° С. Авторы устано вили, что коэффициент теплоотдачи при кипении зависит не только от паросодержания, но и от полного давления в системе. К сожалению, удаление летучей компоненты вызвало увеличение температуры кипения жидкости и постоянные паросодержания были бы достигнуты только при непрерывном увеличении количества подводимого тепла. Исследование показало, что возрастание объема генерируемого пара приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. [c.108]

Рис 33 Графическое определение кажущихся констант скорости инактивации для необратимого ингибитора (/з>- 2>Л) методом Китца и Вильсона [c.212]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология