Коэффициент сопротивления общий

Расчет С использованием общего коэффициента сопротивления тарелки дает достаточно хорошие результаты для тарелок со сложным каналом (колпачковые, из S-образных элементов и т.п.), у которых входные кромки не оказывают решающего влияния на величину гидравлического сопротивления, а стенки канала получаются достаточно гладкими в результате технологических операций при изготовлении тарелки (штамповка, гибка и т.п.). Для тарелок с относительно простым каналом (ситчатые, клапанные, [c.239]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

В общем, случае частицы произвольной формы коэффициент сопротивления может быть выражен аналогичной (II. 13) двухчленной формулой [c.28]

При использовании общего двухчленного уравнения (11.61) для константы Козени — Кармана в этом случае следует принять среднее значение К = 4,7 (см. раздел 11.5). Инерционная компонента коэффициента сопротивления /С для слоя из шаров )авна 0,45, а для несферических элементов, по данным Кармана 22], должна быть выше на 30°/о- Структура ансамблей слоя из несферических элементов должна сильно влиять на К , существенна и форма элементов. Так, значение К в слое из таблеток с закругленными концами оказалось на 12% ниже, чем в слое из таких же таблеток с торцами без закруглений [79]. Поэтому значения /Си, полученные из отдельных экспериментов, довольно существенно отличаются друг от друга [4, стр. 95]. [c.64]

Высота цилиндрической части к. Высота конической части Общая высота циклона И Высота установки фланца йф,, Коэффициент сопротивления [c.62]

При размещении узла установки фильтра в два этажа высота подъема суспензии Яр 3,5 м, общий коэффициент сопротивления трубопровода на линии подачи суспензии = 3,85. [c.105]

Первый член выражает силу лобового сопротивления, пропорциональную относительной локальной усредненной скорости фаз, причем локальный средний коэффициент сопротивления для твердой частицы зависит от порозности и обозначен как а (е). Очевидно, что при достаточно малой разности и — v сила лобового сопротивления пропорциональна относительной скорости при более высоких относительных скоростях первый член уравнения может быть записан в более общей форме [c.82]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки Ср, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а и б). [c.85]

Решение уравнения (4.16) [или (4.17)] совместно с выражениями (4.11) и (4.12) дает в общем виде связь между распределением скоростей перед решеткой и за ней и коэффициентом сопротивления решетки. [c.95]

Как видно, общее сопротивление всей системы решеток, необходимое и достаточное для обеспечения полного растекания струн за последней решеткой, теоретически равно сопротивлению одиночной решетки с расчетным (оптимальным) коэффициентом сопротивления [см. (4.136) и (4.103)]. [c.117]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Таким образом, общий коэффициент сопротивления входного участка при входе потока вниз [c.191]

Осаждение в поле центробежных сил, характеризуемое общим законом сопротивления, можно определить, зная коэффициент сопротивления [c.11]

Коэффициенты сопротивления в общем виде могут быть представлены следующим образом для жидкостного потока [c.151]

Как правило, в качестве базового сечения при определении общего коэффициента сопротивления тарелки принимают площадь отверстий в полотне тарелки для прохода пара. [c.239]

Поскольку коэффициент сопротивления при входе жидкости в циркуляционную трубу = 0,5, а при выходе из трубы j = 1, уравнение (IV.4), характеризующее общее сопротивление циркуляционной трубы, примет вид [c.96]

Итак, в самом общем случае движения газированной жидкости для определения Рзаб при известном давлении на устье Ру требуется решить совместно основные уравнения (17), (39) и (50) или (42) [1]. При этом коэффициент сопротивления X в уравнении (17) [1] должен быть определен как функция четырех критериев (9) [1] из экспериментальных исследований. Вязкость газированной смесп, как функция растворимости газа и температуры, должна быть установлена также опытным путем. Только при наличии указанных зависимостей возможно строгое решение задачи путем численного интегрирования. Приближенные решения могут быть получены при следующих упрощениях [c.139]

Для общего случая течения (релаксационная область— зона III) два дополнительных уравнения получаются путем преобразования уравнений (10.24) и (10.25) для обеих фаз с использованием соответствующих форм для коэффициентов сопротивления и теплоотдачи частиц, а именно [c.330]

Коэффициент сопротивления диафрагмы в общем случае зависит от числа Рейнольдса. [c.258]

Е — коэффициент сопротивления сухой тарелки, который в среднем рекомендуется принимать равным 1,6 h — общая высота светлой жидкости на тарелке в м (величина h равна высоте сливной планки плюс A/i — высота слоя жидкости над водосливом) [c.203]

Общий коэффициент сопротивления воздуха в набивке радиатора с учетом потерь, на трение, на входе и выходе [c.44]

Коэффициент сопротивления Я, при постоянном зиачении зависит от двух параметров числа Рейнольдса и степени шероховатости стенок канала. Коэффициент местиого сопротивления зависит главным образом от геомегрических параметров элемента канала, а также от накот.о рых общих факторов движения (фактор формы входа, формы и удаленности различных фасонных частей, расположенных перед рассматриваемым элементом канала, числа Ке и пр.). [c.31]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется но каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала уста1ювлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечення О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток на п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке О—О - 2—2 (рис. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Воздух нагнетался в испытуемый коллектор 5 вентилятором через камеру наддува /. По пути к коллектору он запыливался с помощью тарельчатого пылепитателя 3 и 4. Для улавливания пыли на каждом из боковых ответвлений 6 был установлен циклон 8 (ЦН-15, О = 200 мм). Коэффициенты сопротивления всех восьми циклонов были практически одинаковы. Очищенный воздух из циклонов поступал в общий короб 10, из которого выпускался за пределы помещения. [c.321]

Для получения общей потери давления теплоносителя, движущегося в межтрубной зоне аппарата, необходимо просуммировать величины ДЯ (см. уравнение (10,94)), ДЯоп (см. уравнение (10,96)) и сопротивление входных и выходных штуцеров ДРшт-Величину ДРшт можно найти по уравнению (10,96), используя соответствующие значения коэффициента сопротивления штуцеров Сшт и динамического давления. Рекомендуется величина = 1.5, которая справедлива лишь при условии примерного равенства площадей поперечного сечения штуцера /шт и поперечного сечения потока. [c.258]

Для расчета коэффициента сопротивления дырчатых и щелевых решеток предложены и другие формулы 175, 419, 4291 часто используется [112] формула, по которой общее сопротивление сухой решетки рассматривается как сумма потерь давления па внезапное сжатае, внезапное расширение и трение газовой струи о стенки канала [c.59]

Коэффициенты сопротивления в тройниках (рис. 6-17) определяются в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении отв. к общему расходу Кобщ. в основном трубопроводе (магистрали) и приведены в табл. 7. [c.158]

Однако коэффициент X в уравнении (И, 124) лишь формально отвечает коэффициенту трения в уравнении (И,93а). Он отражает не только влияние сопротивления трения, но и дополнительных местных сопротивлений, возникающих при движении жидкости по искривленным каналам в слое и обтекании ею отдельных элементов слоя. Таким обра юм, Я, в уравнении (П,124) является общим коэффициентом сопротивления. [c.101]

Модель й 2 имеет коэффициент быстроходности = 10, а коэффициент сопротивления профиля С больший, чем модель I, у которой П = 15. Отсхда следует, что качество профиля модели № 2 намного хуае, чем у модели Л I, так как с уменьшением ж общий коэффипиент сопротивления черпака С должен падать. Это происходит потому, что относительное влияние плохо обтекаемой части черпака ослабевает из-за уменьшения отверстия входа в отводной канал. Наименьшие значения коэффициентов С для черпаков моделей I, [c.120]

Рассчитаем гааопроницаем ость по методике, разработанной для гавдпроводов [31], допуская, что процесс изотермический, а коэффициент сопротивления трения г по длине трубопровода постоянный. Краме того, не будем учитывать изменение скоростного напора и веса газа. Общая формула имеет вид [c.9]

Много общего с горелкой ЦКТИ имеет конструкция, разработанная БКЗ. Первоначально заводом выпускались однопэточные горелки производительностью около 1,5 т/ч мазута, в которых весь воздух закручивался осевым лопаточным аппаратом, установленным в глубине горелки, имевшей пережим. Впоследствии завод разработал двухпоточную горелку, в которой 50% воздуха движется прямоточно без крутки по кольцевому периферийному каналу, а остальные 50% закручиваются центральным завихрителем. Сечение периферийного канала составляет около 36% от суммарного, а коэффициент сопротивления горелки — 3,8. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология