Определение средней разности температур в процессе теплопередачи

Определение средней разности температур в процессе теплопередачи [c.78]

Выведите уравнение для определения средней разности температур (А1 р) для случая противоточного движения теплоносителей (агрегатное состояние теплоносителей в процессе теплопередачи не меняется). [c.318]

Явления процессов теплопередачи при перекрестном токе жидкостей трудно поддаются математической обработке в силу сложности аналитического определения средней разности температур. Поэтому при решении технических задач среднюю разность температур при перекрестном токе (Д щ ) определяют как среднюю разность температур лри противотоке t ) с теми же начальными и конечными температурами обоих теплоносителей и умножают на поправочный множитель е [c.229]

Уравнения теплопередачи при перекрестном токе жидкостей. Расчет процессов теплопередачи при перекрестном токе жидкостей затруднен вследствие сложности аналитического определения средней разности температур. Для решения технических задач эту разность температур определяют как среднюю разность температур при [c.320]

Определение кинетических характеристик теплового процесса — средней разности температур и коэффициента теплопередачи — является задачей теплопередачи как науки о процессах распространения тепла из одной части пространства в другую. Тепло может распространяться различными способами теплопроводностью, конвекцией и тепловым излучением. [c.120]

Движущая сила процесса А ср представляет собой среднюю разность температур между температурами теплоносителей. Наибольшую трудность вызывает расчет коэффициента теплопередачи К, характеризующего скорость процесса теплопередачи с участием всех трех видов переноса теплоты. Ниже (см. разд. 11.11) для определения К будет получено выражение, в которое входят величины, отражающие влияние на общую скорость процесса того или иного вида переноса теплоты. Физический смысл коэффициента теплопередачи вытекает из уравнения (11.2) его размерность [c.266]

Среднюю разность температур между средами определяют по начальным и конечным температурам сред, участвующих в теплообмене. Определение коэффициента теплопередачи, являющегося коэффициентом скорости теплового процесса, представляет наибольшие трудности при расчете теплового аппарата. Коэффициент теплопередачи зависит от характера и скоростей движения теплообменивающихся сред, а также от условий, в которых протекает теплообмен. [c.110]

Поверхность конденсации рассчитывается как сумма поверхностей, необходимых для теплообмена на каждой его стадии, исходя из теплового баланса процесса (охлал дение газа до температуры насыщения tк, собственно конденсация и охлаждение конденсата). При этом для каждой из этих стадий принимаются величины К и Л/ср, соответствующие особенностям процесса на данной стадии, а также определенное количество тепла Q, необходимое для ее проведения. Для расчета коэффициента теплопередачи и средней разности температур в случае конденсации насыщенного пара с [c.64]

Третья часть состоит из семи глав. В первой из них излагается теория подобия. Одна из глав, вследствие большого значения зависимости между движением жидкости и вынужденной конвекцией, посвящена динамике жидкости. Третья глава, служащая введением в теорию конвекции, посвящена зависимости между коэффициентами теплопередачи и теплоотдачи, влиянию отложений накипи, средней разности температур в теплообменниках при противотоке, прямотоке и перекрестном токе и измерению температур поверхности. Теплоотдача вынужденной и свободной конвекцией составляет содержание четырех последних глав. Здесь рассмотрена теплоотдача при течении жидкостей внутри труб, течении жидкостей снаружи труб, при конденсации и кипении. Приводятся фотографии, иллюстрирующие механизм конвективных токов, и графики распределения скорости и температуры. Для составления расчетных зависимостей, рекомендуемых в различных случаях, опытные данные, полученные многими авторитетными исследователями, нанесены на графики экспериментальные пределы изменения различных факторов сведены в таблицы. Рассмотрены оптимальные условия работы теплообменников даны применительно к процессам передачи тепла методы определения экономической скорости жидкостей в теплообменниках и оптимальной разности температур. [c.13]

Процесс теплообмена в регенераторе строится в р — Т координатах, затем зона вымораживания СОа разбивается на три участка. Для определения высоты первого участка (от сечения I до сечения II) задаются величиной петли гистерезиса в сечении II, затем определяют для этого участка среднее значение петли гистерезиса к, среднеарифметическую разность температур Д и коэффициент теплоотдачи /С р. Коэффициент теплопередачи может быть определен по формуле [c.366]

Величина Q — количество тепла, поступающего в к-ю ступень или отводимого от нее с помощью, нагревательных или охлаждающих устройств (змеевиков, рубашек и т. п.). Если тепло подводится, то > О, если отводится, то < 0 наконец, при автотермичес-ком протекании процесса == 0. Роль величин в математическом описании процесса различна она зависит от постановки задачи. Если температура процесса задана, то уравнения теплового баланса, как уже отмечалось ранее (см. стр. 138), образуют автономную систему, которую используют лишь на последнем этапе вычислений для определения Если же речь идет о расчете показателей непрерывного процесса в каскаде реакторов с заданной конструкцией нагревательных или охлаждающих устройств, то определению подлежит величина величины войдут в математическую модель в. виде известных функций температуры. Обычно — КРАТ, где Р -г- поверхность теплосъема К — коэффициент теплопередачи кТ— средняя разность температур. Зависимость К и АТ от Т устанавливается известными методами теплофизических расчетов, на которых здесь нет смысла останавливаться. [c.148]

Коксовая камера представляет собой реактор периодического действия и потому температура угольной загрузки изменяется во времени. В связи с этим разность температур между греющим газом в обогревательном канале и угольной шихты —ty также изменяется во времени. Сразу после загрузки камеры шихтой /у мала, следовательно, значение М велико и поэтому в единицу времени в холодную шихту поступает большое количество теплоты и уголь у стенок камеры начинает коксоваться. Однако средние слои шихты остаются холодными. По мере увеличения у уменьшается количество теплоты, передаваемой в единицу времени, но постепенно повышается температура по сечению камеры. На рис. 15,а показаны изохроны (линии постоянного времени) распределения температур по п]ирине загрузки камеры. Если рассматривать состояние материала в камере во время периода коксования, то видно (рис. 15, б), что у стенок находится слой образовавшегося кокса далее ПО мере снижения температуры от стенок к оси камеры располагаются слой полукокса, затем угля, находящегося в пластическом состоянии, и, наконец, в центре камеры неизмененная шихта. С течением времени температура по сечению выравнивается, слои перемещаются к оси камеры и постепенно угольная загрузка прококсовывается. Таким образом, благодаря изменению во времени величины Л/ количество теплоты, передаваемой от греющего газа к углю, значительно изменяется в течение периода коксования, и это необходимо учитывать при определении продолжительности коксования. Если рассматривать теплопередачу как теплопередачу через плиту, то этот процесс в упрощенном виде описывается уравнением [c.42]