Тепловое сечения топочной камеры

В современных энергетических котлах рециркуляция дымовых газов наряду с регулированием температуры вторичного перегрева пара используется для снижения тепловых нагрузок экранных поверхностей нагрева, а также для уменьшения образования окислов азота. Различают схемы рециркуляции по месту ввода газов в топку — через холодную воронку и под горелки через специальные шлицы, через периферийные каналы горелок, через все сечение горелки в смеси с горячим воздухом и через шлицы в верхнюю часть топочной камеры. Наибольший интерес в отношении формирования коррозионной агрессивности дымовых газов представляет схема ввода газов рециркуляции В зону горения топлива, [c.95]

Если поперечное сечение топочной камеры равно Е [л ], удельный вес холодных газообразных продуктов сгорания 7о [кг м ], абсолютное давление Р lкг м ], средняя абсолютная температура 7]°К], то удельная тепловая нагрузка (форсировка) топки будет характеризоваться следующим выражением [c.120]

В опытах использовались сланцы с теплотой сгорания С Рр от 13,15 до 14,67 МДж/кг и зольностью =42,7—47,3% при содержании карбонатной СОг в сухой массе топлива от 16,9 до 18,3%. Массовый медианный диаметр частиц пыли Лд был равен 40 мкм, а остаток пыли на сите Якю=8,4— 11,6%. Процесс сжигания велся при расходе топлива В=334—456 кг/ч, коэффициенте избытка воздуха в топке От=0,89—-1,4, теплонапряженности топочного объема (/V от 0,325 до 0,670 МВт/м удельной тепловой нагрузке сечения топочной камеры =1,30— 2,68 МВт/м . При указанных условиях степень разложения карбонатов была 0,91—0,97, а время пребывания продуктов сгорания топлив [c.93]

Однако развивающаяся теория горения из-за своей сложности, в значительной мере связанной с затруднениями в получении аналитических решений, а также недостаточной разработки применительно к топочным устройствам, мало применялась в практических задачах сжигания топлив, расчета и проектирования топочных устройств. В разработке новых топочных устройств преобладали опытный подход и интуитивные решения. Обычно рассчитывались воздушный и тепловой баланс и основные габаритные размеры топки на основе опытных данных по допустимому тепловому напряжению объема и сечения топочных камер. Достаточно обстоятельно была разработана методика теплового расчета топки. [c.5]

Тепловое напряжение сечения топочной камеры [c.452]

Опыт эксплуатации показал, что наиболее узким местом установок этого типа является печь тяжелого сырья. Ее трубы относительно быстро закоксовываются, вследствие чего сокращается цикл работы установок. При этом больше всего кокса отлагается в трубах потолочного экрана, расположенных вблизи перевальных стенок печи. Здесь наблюдается наиболее напряженный тепловой режим вследствие интенсивного вихревого движения дымовых газов в суженном сечении выхода из топочной камеры . [c.69]

В связи со значительным ростом потребления жидкого и газообразного топлива в энергетических целях актуальной становится задача создания высокоэкономичных и высокофорсированных специализированных газомазутных котлоагрегатов большой мощности. Проблема топочного устройства, являющаяся важнейшей составной частью этой задачи, может быть успешно решена ири переходе к новым методам сжигания топлива и новым принципам конструктивного оформления топочных камер, обеспечивающим полное или почти полное сжигание тоилива в минимальных объемах при форсировках сечения порядка 20-10 ккал/м -ч и тепловых напряжениях объема (3- -5) 10 ккал/м -ч, недостижимых при факельном методе сжигания. Форсированные топочные устройства, имеющие активную аэродинамическую структуру потока, позволяющую создать наиболее благоприятные условия для развития и скорейшего завершения всех стадий процесса горения тоилива, дают возможность существенно снизить металлоемкость и габариты котлоагрегата за счет уменьшения размеров топочной камеры и рациональной компоновки радиационных и конвективных поверхностей нагрева при некоторой интенсификации конвективного теплообмена. Одновременно с этим может быть упрощена схема регулирования топочного процесса, обеспечена независимость работы теплообменной части котлоагрегата от вида топлива (газ, мазут) и успешно решена одна из самых сложных проблем при сжигании высокосернистых мазутов — проблема низкотемпературной коррозии. [c.199]

Распыленные частицы жидкого топлива, выброшенные форсункой в топочную камеру со значительными начальными скоростями, простреливают воздушный поток, движущийся через эту камеру, распределяясь по сечению топки. Чем мельче капли, т. е. чем больше развита их поверхность сопротивления, тем скорее воздушный поток затормаживает их свободный полет и, увлекая их за собой, заставляет далее двигаться в том направлении и с той скоростью, которые приданы ему самому. Попадая в топочные условия, жидкие топливные капли, вместе с несущим их воздухом постепенно прогреваются и, испаряясь, а затем газифицируясь, т. е. проходя стадию предварительного теплового разложения, вступают одновременно в смесеобразование с воздушным потоком. В той зоне потока, где воздух оказывается достаточно насыщенным этим газообразным топливом и образовавшаяся горючая смесь достигает при этом достаточного прогрева, создаются, наконец, условия для ее воспламенения. [c.150]

За рубежом довольно широкое распространение нашли топки с у г-л о в ы м расположением горелок. В СССР угловое расположение горелок применено при реконструкции топочных камер парогенераторов ТП-15 и ТП-230. Проведенные ВТИ (В. В. Чупров) испытания реконструированного парогенератора ТП-230 с угловым расположением горелочных устройств (рис. 5-17) показали, что реализованная схема сжигания обеспечивает достаточно равномерное распределение падающих тепловых потоков по периметру топочной камеры. Тепловые потоки, падающие на экраны в зоне горелок, не превышают 300—400 Мкал/(м2-ч), если сжигание мазута с малыми избытками воздуха (а"т = 1,02) происходит при тепловой нагрузке сечения топки не выше 2,3 Гкал/(м2-ч). Отмечается также, что подача 20% рециркулирующих газов в холодную воронку топки не изменяет величину тепловых потоков, но снижает температуру пара. [c.138]

Характер изменения температур в выходном сечении топки котла НРч при различных вариантах компоновки горелочных устройств указывает на то, что аэродинамические характеристики факелов и их взаимодействие в малых топках оказывают решающее влияние на распределение температур и локальных тепловых потоков. Этот вывод также подтверждается расположением изотерм в топке котла ДКВ-2-8 на уровне установки вертикальных щелевых горелок при их различной компоновке (см. рис. 23). Таким образом, температурное поле в топках котлов малой производительности при каждой компоновке горелок имеет вполне определенный характер. Однако, как было показано выше, это практически не оказывает влияния на общее количество тепла, переданное в топочной камере. Следовательно, для рассмотренных случаев, распределение температур влияет только на величину локальных (местных) тепловых нагрузок, что имеет большое значение для чугунных секционных котлов, у которых неравномерность температур и тепловых нагрузок, особенно по длине топки, приводит к появлению трещин и выходу из строя секций. [c.89]

Для предотвращения усиленного шлакования экранов топочной камеры тепловое напряжение ее сечения рекомендуется принимать не выше следующих величин [Л. 3] [c.452]

Необходимо также привести данные, показывающие расхождение, полученное при сведении прямого и обратного балансов. Анализ результатов испытания газовых горелок должен быть увязан с данными О работе топочной камеры. Работа топочной камеры обычно характеризуется тепловыми нагрузками топочного объема, распределением температур и концентраций в характерных сечениях, локальными тепловыми нагрузками экранных поверхностей нагрева и общим количеством тепла, воспринятого экранами. Однако при эксплуатационных испытаниях из-за небольшого объема измерений подробная характеристика работы топочной камеры затруднена. [c.343]

Это следует из рассмотренных зависимостей концентрации серного ангидрида от нагрузки котла, которая определяет уровень температуры в топке и поверхностей нагрева. Закономерно влияние на образование серного ангидрида условий теплообмена в топочной камере, интенсивность которого зависит от способа сжигания топлива, лучевоспринимающей поверхности, охлаждающей факел, тепловой эффективности поверхностей нагрева, теплового напряжения сечения топки, избытка воздуха в горелках, степени рециркуляции газов и др. Все перечисленные факторы определяют температурный режим топки и тем самым влияют на образование ЗОз. [c.90]

За пережимом находится камера дожигания серы. Она служит в основном для выравнивания скорости потока газов по сечению печи перед входом их в пучок кипятильных труб котла-утилизатора. В этой камере происходит также охлаждение газов и завершение процесса горения серы. Температура в циклонной топке может достигать 1400 С, концентрация ЗОз—до 18%. Тепловое напряжение топочного [c.406]

В настоящее время накоплен опытный материал по местным тепловым нагрузкам радиационных поверхностей нагрева, расположенных в разных местах топочных камер котельных агрегатов большой производительности, при работе на газообразном топливе [Л. 53]. Исследования этих агрегатов, выполненные ЦКТИ имени И. И. Ползунова, показали, что температурное поле в выходном сечении топочной камеры при номинальной и пониженных нагрузках является довольно равномерным. По данным наших исследований равномерное распределение температур наблюдается также и в выходном сечении топок котлов малой мощности типа ДКВ и ДКВР. Однако в чугунных секционных котлах при наиболее распространенных компоновках и Т1 пах горелок наблюдается весьма неравномерное распределение температур в выходном сечении топочной камеры. [c.87]

Тепловое напряжение сечения топочной камерь< [c.452]

Таким образом, при рассмотренном методе сжигание организуется в системе тонких плоских параллельных струй. После воспламенения и распространения п.тамени на все сечение струи сливаются в общий поток, в котором догорание протекает в условиях повышенной турбулентности. При этом методе обеспечивается устойчивое сжигание природных газов при малых избытках воздуха а = 1,05 с практическим отсутствием химической неполноты горения. Малая длина зоны воспламенения каждой струи и интенсивное протекание горения позволяют значительно повысить тепловое напряжение топочной камеры. [c.66]

Из приведенных кривых распределения температур в характерных сечениях топочных камер ясно, что температурное поло топки для каждой компоновки пмеет своеобразный определенн ып характер. Одпако, как бы-, Ю показано вьиие, на итоговый теплообмен в топочной камере это практп-чески не оказывает влияния. Измерения локальных тепловых потоков также показа.тю, что характер их распределения соответствует изменению температур в топочной камере. Следовательно, для рассмотренных случаев распределение температур влпяет только " на локальный теплообмен, что пмеет особенно [c.415]

Таганрогский котлостроительный завод в газомазутных парогенераторах высокого давления производительностью до 500 т/ч применяет топку прямоугольного сечения. Горелки размещаются в 4 яруса на фронтовой стене топки. Тепловое напряжение объема топочного устройства составляет около 175 Мкал/(м -ч). Харьковским филиалом ЦКБ, ВТИ и ТКЗ для газомазутных парогенераторов с фронтовым расположением горелок разработаны специальные газомазутные горелки (см. гл. 5, рис. 5-15). Учитывая относительно небольшую глубину топки барабанных парогенераторов серии ТГМ, горелки выполнили вихревыми. Для того, чтобы уменьшить удар факела о заднюю стену топочной камеры, принята высокая степень круткп воздушного потока. [c.172]

Это однокорпусный котел подвесной конструкции с газоплотными цельносварными экранами, работающий под наддувом. Экраны выполнены из плавниковых труб диаметром 32x6 мм с шагом 46 мм. Ширина экранных блоков на котле унифицирована и составляет 2580 мм (56 труб в блоке). Удельные тепловые напряжения объема топки составляют 238 кВт/м и поперечного сечения 9,25 МВт/м . Такие высокие теплонапряжения создают опасность для металла труб. Чтобы повысить надежность экранных поверхностей, в ютле применено 36 горелок (производительностью 5650 м ч по газу и 5,25 т/ч по маззпгу), расположенных в три яруса на фронтовой и задней стенах топки. Это позволило несколько снизить уровень тепловых нагрузок поперечного сечения в каждом ярусе горелок топочной камеры, кроме того, осуществлен ввод холодных газов рециркуляции из газохода за экономайзером в количестве 20 % непосредственно в горелку. Топка котла работает под наддувом 6 кПа, для чего установлен высоконапорный дутьевой вентилятор, создающей напор 13,6 кПа. [c.58]

Разметка топочной камеры для производства измерений, в качестве примера, показана для стендового котла ДКВ-2-8 на рис. УШ-13. При разметке топочной камеры для установки контрольно-измерительных приборов выбор точек должен производиться с таким расчетом, чтобы была возможность определить распределение температур, концентраций, тепловых потоков в характерных сечениях факела и топки применительно к рассматриваемой конструкции агрегата и компоновки газовых горелок. Так, размещение лючков для измерительных приборов, показанное на рис. УИ1-13, позволяет определить ход кривой выгорания, длину факела, распределение температур в различных сечениях но длине факела, распределение температур и тепловых потоков по высоте экранов и в направлении движения продуктов сгорания по топке, а также по длине верхнего барабана котла. [c.233]

Принцип работы горелки заключается в том, что снижение образования оксидов азота и углерода достигается разделением дутьевого воздуха на два потока первичный проходит по каналу (1) (см. рис.), вторичный - по каналу (2). По коллектору подается газообразное топливо, которое смешивается с первичным воздухом до соотношения воздух-газ меньше единицы. Вторичный воздух из канала (2) поступает в топочную камеру через лопастной завихритель (3), смешивается с продуктами сгорания, полученными на первой стадии, что позволяет осуществлять дожигание остаточных горючих компонентов. Суммарное количество воздуха в горелках ГДС на 5 - 7% выше необходимого для полного сгорания и на 5% ниже, чем в вихревых горелках одностадийного сжигания газа. Оптимизация соотношения потоков первичного и вторичного воздуха при различных режимах работы обеспечена заданным соотношением проходных сечений и формами каналов горелок ГДС. Горелки где и вихревые горелки, использовавшиеся, в частности, для оснащения котлов ПТВМ, имеют практически одинаковые размеры, тепловую мощность и допустимые колебания расходов и давления топливного газа и воздуха. Установка горелок ГДС на котлах ПТВМ не требует реконструкции топок и систем подачи топливного газа и воздуха. При необходимости в горелки где могут быть установлены мазутные механические форсунки. [c.204]

Большая тепловая мощность блока риформинга создает дополнительные трудности в обеспечении изотермических сечений в объеме топочно-радиаятной камеры. Практически задача может быть решена при условии обеспечения равномерного сбора и эвакуации продуктов сгорания из топочного объема. Аналитическое решение задачи требует значительного упрощения расчетной схемы, а следовательно, искажения физической сущности явлений, происходящих в реальном газоотводящем туннеле. Одновременно аэродинамические исследования аналогичных действующих печей представляют большие экспериментальные трудности. [c.85]

Прежде всего необходимо учитывать, происходит ли горение и камере с теплоизолированными или охлаждаемыми стенками. Горение в неэкранированных камерах благоприятно отражается на тепловом балансе печи, облегчает условия восиламенения и может привести к сокращению зоны завершения процесса горения. Если стенки камеры охлаждаются, то в некоторых условиях это может отрицательно влиять на тепловой баланс процесса, в особенности на устойчивость зажигания факела иламени. При слишком большой степени охлаждения камеры (большое значение отношения поверхности охлаждения к объему камеры охл/Т , растущее ио мере уменьшения сечения камеры) баланс процесса у корня факела может оказаться столь неблагоприятным, что устойчивое горение окажется неосуществимым при малых форсировках. Следует поэтому учитывать, что в экранированных котельных топках всегда устойчивый режим горения принципиально легче обеспечивается при повышенных тенлонапряжениях топочного объема. Это является одной из причин того, что ун е сейчас газомазутные тонки котлов малой и средней производительности проектируются на теплонанряжепии порядка [c.319]