Сероводородное растрескивание металлов

СЕРОВОДОРОДНОЕ РАСТРЕСКИВАНИЕ МЕТАЛЛОВ Таблица 15. Механические свойства сталей в воде и растворах сероводорода [51] [c.107]

Присутствие никеля и марганца в стали способствует повышению ее склонности к сероводородному растрескиванию. Для исключения этих вредных добавок разработаны указанные выше низколегированные хромомолибденовые и хромалюминиевомолибдено-вые стали, сочетающие хорошие прочностные характеристики с пониженной склонностью к растрескиванию. Вместе с тем применение и этих сталей полностью не обеспечивает безопасной эксплуатации нефтеаппаратуры (т. е. не гарантирует отсутствия сероводородного растрескивания металла) [137]. [c.100]

Сероводородное растрескивание металлов (прод. табл. 17) [c.109]

На основе изложенных соображений, а также с учетом опыта оценки изменения сопротивляемости сероводородному растрескиванию металла трубопроводов и оборудования ОНГКМ в [50] разработана следующая методика прогнозирования ресурса работы ранее эксплуатировавшихся конструкций. [c.123]

Применение стали с ограниченной прочностью и снижение рабочих напряжений. В качестве критерия, характеризующего прочность стали, при этом часто используют твердость металла. В соответствии с рекомендациями Американской организации Na E (Национальное Объединение Инженеров-Коррозионистов) для изготовления элементов нефтегазопромыслового оборудования, предназначенного для работы в условиях возможности сероводородного растрескивания металла (т. е. при наличии в среде сероводорода и воды) необходимо применять стали с величиной твердости HR не более 22 (этому значению твердости соответствует предел текучести порядка 630 МПа). Однако (см. п. 6 главы IV) сероводородное растрескивание стали в особо тяжелых условиях испытаний (кото- [c.98]

Известно [27, 30], что ограничение значений твердости металла сварного шва является одним из практических методов снижения склонности сварного соединения к сероводородному растрескиванию. Как следует из [11, 12, 25, 31], на образование трещин в сварном соединении оказывает влияние неоднородность структуры металла, наличие в ней зон, склонных к растрескиванию, уровни действующих и остаточных напряжений. Именно в сварных соединениях локализуется большая часть разрушений металла, связанных с сероводородным растрескиванием. Наиболее негативное влияние оказывает быстрое охлаждение шва с образованием перлитно-бейнитной смеси с мартенситом. Стойкость к сероводородному растрескиванию металла сварного шва меньше, чем основного металла не только из-за наличия остаточных напряжений, но и вследствие присутствия различных дефектов. Для сталей повышенной прочности характерно сероводородное растрескивание по сварному шву и зоне термического влияния. Для сталей обычной прочности избирательное разрушение по шву и зоне термического влияния отмечается лишь при переохлаждении. [c.63]

Сероводородное растрескивание металла муфт насоснокомпрессорных труб отечественной и импортной поставок происходит также при отсутствии эффективного ингибирования под действием коррозионной среды и высоких растягивающих напряжений, возникающих преимущественно в зоне концентраторов напряжений при затяжке муфт. [c.21]

Наличие остаточных технологических напряжений, возникающих при гибке, металлургических дефектов, а также воздействие сероводородсодержащей среды привели в условиях вибрации отвода к усталостному сероводородному растрескиванию металла (на поверхности излома обнаружены усталостные бороздки). [c.35]

Образцы без покрытия, разрушенные при воздействии коррозионной среды, имеют хрупкий кристаллический излом с наличием вторичных трещин, характерных для сероводородного растрескивания металлов. Коррозионные трещины на образцах, не прошедших предварительное наводороживание, зарождаются от коррозионных питтингов, возникающих в местах выхода на поверхность сульфидных включений. Очагом зарождения коррозионных трещин на образцах, подвергнутых предварительной 96-часовой выдержке в сероводородсодержащей среде, как правило, являлись возникающие в процессе предварительной выдержки приповерхностные водородные блистеры, которые при испытании с постоянной скоростью деформирования разрушались с образованием микротрещин, перпендикулярных к действующей нагрузке (рис. 155). Изломы образцов с покрытием имеют квазихрупкий характер. Коррозионные трещины на этих образцах зарождаются в местах микротрещин в покрытии, возникающих в процессе растяжения образцов, при нагружении выше предела текучести основного металла. При этом наиболее вероятным местом зарождения коррозионных трещин являются участки микротрещин, пересекающие выходящие на поверхность подложки сульфидные включения. Однако отсутствие развитой поверхности контакта основного металла с сероводородсодержащей средой приводит к замедлению развития коррозионных трещин, чем объясняются высокие коррозионно-механические свойства образцов с покрытием. Возникновение сетки трещин на покрытии является следствием ма- лой пластичности нитрида титана, поэтому данное покрытие целесообразно использовать для деталей и узлов оборудования, работающего при напряжениях, меньших 0,9 от предела текучести основного металла. [c.354]

Сероводородное растрескивание металлов [c.107]

Разрущение форсунки для подачи парофазного ингибитора произошло по впадине резьбы в предпоследнем витке соединения. Структура металла бобышки фирмы osa.s o (США) характерна для аустенитной стали твердостью 172 НВ. Иа боковой поверхности профиля резьбы последнего витка соединсиия форсунки с бобышкой обнаружено смятие -- деформация металла, которая, концентрируясь по нпа/щпам резьбы, обусловила сероводородное растрескивание металла (рис. 14). /(ля предотвращения подобных разрушений рекомендовано контролировать чистоту обработки резьбовой поверхности (металлические частицы должны отсутствовать) и не превышать допустимый момент закручивания. [c.43]

Было также показано, что геометрические параметры резьбовых соединений насосно-компрессорных труб скважин № 565 и № 566 из стали 18X1Г1МФ не соответствовали требованиям технических условий. Наличие дефектов резьбы приводило к возрастанию растягивающих напряжений в резьбовых соединениях в 1,5-2 раза. В результате разрушение некоторых иасосно-компрессорных труб происходило через несколько суток эксплуатации по причине сероводородного растрескивания металла, вызванного совместным воздействием сероводородсодержащих сред и повышенных напряжений в резьбовых соединениях. [c.20]

Установлено, что основной причиной разрушения адаптеров являлось воздействие сероводородсодержащего газа на металл, имеющий дефектную структуру (грубодендритная структура с усадочными порами и несплошностями), которая способствовала замедленному сероводородному растрескиванию металла адаптеров. [c.24]

После 18 лет эксплуатации произошло разрушение (длина трещины 280 мм) кольцевого сварного соединения шлейфового трубопровода 0219x12 мм (сталь 12Х1МФ) скважины № 6026 (рис. 8а). В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм (рис. 86), которые инициировали сероводородное растрескивание металла стыка. Аналогичное разрушение сварного стыка шлейфового трубопровода скважины № 183 произошло после 15 лет эксплуатации (рис. 8в). Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара глубиной 4 мм. Склонность металла шва к сероводородному растрескиванию обусловлена также его повышенной твердостью (293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [c.29]

Межкристаллитное сероводородное растрескивание 3" тройника инициировано технологическим концентратором напряжений, расположенным на внутренней стенке корпуса тройника. Малая толщина стенок и нерациональная технология изготовления обусловили сероводородное растрескивание тройника мета-нольной гребенки. Разрушение патрубков 0115x6 мм из стали ТТ5Т35 в зоне приварки к воротнику произошло вследствие слияния водородных треи- 1Н, развившихся по неметаллическим включениям вдоль стенки трубы, и их дальнейшего слияния с трещинами, возникшими в результате сероводородного растрескивания металла. Растрескивание патрубков вызвано воздействием неингибированной сероводородсодержащей среды, так как патрубки расположены в застойной зоне сепаратора, а также повышенными растягивающими напряжениями, в том числе от изгибающего момента. [c.45]

Эффективность ингибиторной защиты от общей коррозии определяли гравиметрическим методом на образцах из стали 20. Степень ингибиторной защиты от охрупчивания оценивали методом перегиба по ГОСТ 1579 — 63 по остаточной пластичности проволочных образцов из стали СВ08А. Защитное действие ингибиторов в процессе сероводородного растрескивания металлов изучали путем испытания образцов из стали 45 согласно методике [17, 133]. [c.369]