Металл остаточная деформация

Аппарат считают выдержавшим гидравлическое испытание, если не обнаружено признаков разрывов, утечки, капель, потения в сварных соединениях и на основном металле, остаточных деформаций. При иснытании на нлотность падение давления за 1 ч не должно превышать 0,1 % Для оборудования, предназначенного для работы с токсичными средами, и 0,2 % для пожаро- и взрывоопасных сред. [c.122]

Котел, пароперегреватель, экономайзер, сосуд, работающий под давлением, трубопровод пара или горячей воды и их элементы считают выдержавшими гидравлическое испытание, если не обнаружено признаков разрыва течи, слезок и потения в сварных соединениях и на основном металле остаточных деформаций. [c.259]

Достаточно пластичные металлы разрушаются по механизму вязкого разрушения даже при наличии трещины. О реализации вязкого разрушения можно судить по величине остаточной деформации, фрактографическим особенностям и величине разрушающих напряжений. К примеру, в случае реализации вязкого разрушения в плоских моделях с односторонним надрезом (или трещиной) разрушающие напряжения в нетто-сечении иногда близки уровню временного сопротивления металла. При этом разрушение чаще всего носит сдвиговый характер (под углом около 45° к направлению действия нагрузки). Оценку несущей способности при вязком разрушении производят в основном с использованием двух критериев предельное сопротивление сдвигу Ткр и неустойчивость сопротивления пластическому деформированию (начало образования шейки). [c.128]

Сосуд считается выдержавшим испытание, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слезок, потения в сварных соединениях и на металле, а также видимых остаточных деформаций. [c.28]

Конструкции разъемных соединений аппаратов разнообразны, но принципиально сводятся к двум типам. К первому типу относятся соединения без прокладок, в которых герметичность обеспечивается упругой и только частично остаточными деформациями сопряженных поверхностей, имеющих необходимую чистоту обработки (например, конические, сферические и линзовые уплотнения). Ко второму типу относятся соединения, в которых между сопрягаемыми поверхностями помещают прокладки из сравнительно мягкого металла — меди, алюминия, железа. Прокладки, деформируясь, уплотняют стыки, заполняя все неровности на поверхностях. [c.207]

Нагрев труб при выжиге кокса до критической температуры 780 " С приводит к изменению фазового состояния металла, что видно из диаграммы состояния сплавов Fe—С. Фаза железа a-Fe переходит в фазу y-Fe. Этот переход связан со снижением прочности стали, вызывает остаточные деформации и чрезмерное образование окалины, т. е. ускоренный износ печных труб. [c.194]

СЛОИСТОСТЬ. Хрупкие разрушения трубопроводов и сосудов возможны при существенном охрупчивании металлов и наличии микро- и макроскопических дефектов. Хрупкое разрушение характеризуется кристалличностью и наличием радиальных рубцов в изломе, малой величиной утяжки (менее 20%) и остаточной деформацией. Причинами хрупкого разрушения являются деформационное старение, низкая температура, динамичность нагрузки и др. [c.75]

Под пробным давлением сосуды (в зависимости от толщины стенок) находятся 10—30 мин, а литые и многослойные не менее 60 мин, после чего давление снижают до рабочего и тща тельно осматривают все сварные соединения. Давление повышают до пробного и снижают до рабочего постепенно. Сосуд считается выдержавшим испытание, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слезок и потения в сварных соединениях и видимых остаточных деформаций на основном металле. [c.56]

Проводят исследование фактической нагруженности основных несущих элементов оборудования и влияния на его износ эксплуатационных факторов остаточной деформации в местах повреждения элементов оборудования выпучин вмятин характера и степени коррозионного, эрозионного и иного повреждения металла изменения толщины стенок. [c.165]

Уменьшение параметра Fs повышает долговечность заготовки (рис. 3.13,6). Это связано с тем, что по мере коррозионного растворения металла остаточные напряжения и деформации в соответствии с формулами (3.8) снижаются, тем самым уменьшается степень (МХЭ). Аналогичным образом объясняется факт повышения долго- [c.166]

По частоте муаровых полос (линий равных перемещений) можно судить о степени и распределении остаточных деформаций в различных сечениях моделей. Как видно из приведенных рисунков деформации в различных сечениях моделей распределяются кратко неравномерно. Неравномерность пластических деформаций (рис. 2.19,а) в моделях обуславливает неравномерное распределение твердости и механических свойств в моделях (рис. 2.19). На рис. 2.19,6 предел текучести определяется по твердости (НУ). Таким образом, испытания формируют новую топографию механических свойств металла в конструктивных элементах. Этот факт необходимо учитывать при оценке ресурса оборудования. [c.57]

Большое практическое значение имеют явления так называемой усталости твердых тел, особенно металлов. Это понижение их обычной (статической) прочности под влиянием периодических нагружений и разгружений с довольно большой частотой. Такие периодические воздействия как бы утомляют материал, приводя к расшатыванию структуры по наиболее слабым местам — опасным дефектам и, таким образом, при пониженной прочности к преждевременному хрупкому разрыву даже в пластических металлах, так как остаточные деформации не успевают развиться, как и при ударном разрушении быстро нарастающей силой. Именно поэтому тонкое измельчение твердых материалов и другие виды механической обработ<ги разрушением (бурение в твердых породах и др.) наиболее эффективно проводятся вибрационными методами на частотах, тем более высоких, чем мельче частич- [c.182]

Для предотвращения аварий из-за остаточных деформаций, возникающих вследствие ползучести, а также нестабильности структуры металла, газопроводы для горючих газов и их смесей диаметром выше 100 мм должны находиться под тщательным и систематическим наблюдением. Это относится к газопроводам, работающим под давлениями [c.411]

В процессе развальцовки металл трубы испытывает остаточную деформацию, а прилегающий к трубе металл трубной решетки остается в пределах упругой деформации. В результате такого контакта создается прочноплотное соединение труб с телом решетки, способное выдерживать достаточно высокое давление теплоносителя и обеспечить герметичность со стороны как межтрубного, так и трубного пространства. [c.103]

Трубы с остаточной деформацией, превышающей допустимые значения, подлежат Замене. Для выяснения причин ускоренной ползучести должны производиться исследования металла вырезок. Остаточная деформация труб трубопроводов и коллекторов [c.119]

Выше была рассмотрена пластическая деформация без учета упругих макроскопических напряжений в теле, т. е. остаточная деформация. При наличии одновременно пластической и макроскопически упругой деформации (например, металл пластически [c.57]

На рис. 19 представлены результаты натурных коррозионных испытаний образцов из стали марки 10. В данном случае также отмечается пропорциональная зависимость между и е. Приложение напряжений изгиба (сти л 250 МПа) приводит к возрастанию скорости коррозии металла. Необходимо отметить, что степень увеличения скорости коррозии металла от приложения напряжений практически не зависит от величины остаточной деформации. Поскольку в плоском образце при изгибе напряжением а могут возникать поперечные напряжения, достигаю-щие значения ца (где л = 0,3-—коэффициент Пуассона), то расчет скорости коррозии по формуле (103) производили для двух значений (Гср (тср=(т/3 — нижняя сплошная прямая и 0ср= (1-f (а)(т/3— верхняя сплошная прямая. Расхож- [c.50]

При вращении конуса осевой силой ролики в корпусе вращаются и передают радиальное давление на стенку трубы. Труба раздается и приходит в соприкосновение со стенкой очка. При дальнейшем вращении конуса давление от роликов передается через стенку трубы на стенку очка. Металл трубы, зажатый между роликами и стенкой очка, деформируется и заполняет промежутки между поверхностями соприкосновения, чем достигается плотность соединения. В процессе развальцовки металл трубы воспринимает остаточную деформацию, а прилегающий к трубе металл доски— упругую деформацию. Упругая деформация очка и остаточная деформация трубы создают силы трения между поверхностями, обеспечивающие необходимую прочность соединения. [c.154]

После испытания приступают к монтажу корпуса колонны. Предварительно в корпусе устанавливают смеситель. Его укладывают на тележку, подают в корпус колонны, соединяют с корпусом колонны, после чего тележку убирают. Корпус колонны поднимают, убирают опоры и подают переднюю и заднюю тележки, на которые укладывают корпус. Корпус колонны перемещают на тележках в зону подъема, после чего устанавливают его в проектное положение в соответствии с указаниями проекта производства работ. Положение корпуса колонны по вертикали проверяют с помощью теодолита. Отклонение от вертикали на всю высоту корпуса колонны и постамента допускается не более 35 мм. При отклонении, превышающем допускаемое, колонну регулируют металлическими пластинами, которые помещают между опорным кольцом постамента и забетонированными пластинами. После выверки колонны постамент подливают бетонной смесью. Затем приступают к испытанию теплообменника. Теплообменник укладывают на специальные опоры, подключают гидропресс и контрольный манометр и испытывают межтрубное пространство теплообменника гидравлическим способом на давление 4 кгс1см . Теплообменник считается выдержавшим гидравлическое испытание, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слезок и потения в сварных соединениях, вальцовке труб и на основном металле, видимых остаточных деформаций. После испытания теплообменник подают в зону подъема. [c.226]

Для предотвращения аварий из-за остаточных деформаций, возникающих вследствие ползучести, а также нестабильности структуры металла, газопроводы для горюч 1х газов и их смесей диаметром выше 100 мм должны находиться под тщательным и систематическим наблюдением. Это относится к газопроводам, работающим под давлением свыше 100 кПсм при температуре 400°С и выше до 100 кГ/см при температуре выше 400° (трубы из углеродистой стали) до 100 кГ)см при температуре выше 450° (трубы из легированной стали). [c.280]

Состояние двойников контролируется при каждом ремонте печи. Визуально через лупу определяют, не появились ли дефекты в корпусе двойника трещины, раковины, остаточные деформации ушек (буртов), износ внутренней поверхности, особенно уплотнительного пояска в гнезде пробки. Ультразвуковым толщиномером один раз в четыре года измеряют толщину стенок, которые подвергаются усиленному коррозионноэрозионному износу (перемычки между гнездами пробок, боковые стенки и др.). Диаметр гнезда и глубину уплотнительных канавок под развальцовку измеряют каждый раз перед монтажей новых труб взамен отбракованных. Твердость металла корпуса двойника определяют не менее чем в трех местах. [c.142]

Гидравлическое испытание считается успешным, если не обнаружено течи и нотения в сварных соединениях и на основном металле, а также видимых остаточных деформаций. [c.144]

При охлаждени куба после подсушки наблюдается деформация металла. От быстрого охлаждения топки возникает остаточная деформация, приводящая к разрывам листов металла. Величина искривления продольной оси за цикл составляет 60—100 мм [81]. После 60—80 циклов коксования на каждый текущий ремонт огневой части кубов затрачивается от 2 до 6 ч (после каждого коксования). Это является одним из недостатков процесса коксования в кубах. [c.76]

Сущность процесса развальцовки заключается в раздаче в холодном состоянии трубы в гнезде двойника. Раздачу производят вращающимися роликами вальцовки, которые приводятся во вращение от конического шпинделя (веретена). Рабочий оказывает осевое давление на веретено, от которого усилие передается вальцующим роликам. Ролики создают радиальное давление на стенки трубы, под влиянием которого труба сначала расширяется до соприкосновения со стенками отверстия двойника. Это так называемый период привальцовки. Затем давление от роликов начинает передаваться на стенки гнезда двойника.В результате металл трубы подвергается пластическим деформациям и заполняет все промежутки между трубой и двойником. Радиальное давление роликов в основном поглощается стенками трубы, в результате чего гнездо двойника получает главным образом упругие деформации. После удаления вальцовки гнездо двойника стремится вернуться в первоначальное состояние и плотно сжимает трубу, получившую остаточные деформации. В результате возникают больгиие радиальные условия, которые прочно удерживают трубу в корпусе двойника. [c.259]

Реакционные трубы эксплуатируются прп 950—1000 С и 2,0—2,5 МПа длительное время (порядка 100 тыс. ч). В условиях длительного воздействия статических нагрузок прп высокой температуре металл приобретает свойство ползучести, т. е. может давать остаточные деформации. Поэтому в расчете на прочность учитывают ползучесть металла [15], а испытания на длптельн5 ю прочность проводят в течение 8000—10 ООО ч и полученную зависимость экстра-пол1фзтот на более длительный срок. Установлено [16], что 75% среднего напряжения, вызывающего разрушение после 10 тыс. ч работы, приблизительно соответствует минимальному напряжению, вызывающему разрушение после 100 тыс. ч работы. [c.148]

Немаловажное значение имеет скорость охлаждения куба после подсушки. При быстром охлаждении кз-за остаточных деформаций наблюдаются разрьгоы листов металла. Скорость охлаждения должна быть в пределах 40-50 °С в час. При таких режимах нагрева и охлаждения кубов срок службы их может составлять 300-350 циклов, после чего необходима смена нижних обогреваемых листов металла. [c.59]

Результаты гидравлического испытания признаются удовлетворительными, если пе обнаружены признаки разрыва (поверхностные трещины, надрывы и др.) теч[г, слезки и потение в основном металле, сварных, заклепочных и вальцовочных соединеинях остаточные деформации. [c.539]

В отлиаде от известных технологических процессов изготовления лапы во втором варианте процесса фрезерование плоскостей двугранного угла проводят после полной обработки лапы. Положительная сторона такого решения заключается в следующем. Применяемые методы химико-термической обработки лапы порождают значительные остаточные напряжения. Последние вследствие неравномерного распределения масс металла по телу лапы вызывают остаточные деформации, в результате чего существенно меняется угол между осью цапфы и ребром двугранного угла. Поэтому обработка плоскостей двугранного угла после химикотермической обработки лапы позволяет достигнуть заданной точности за одну операцию. [c.376]

В процессе правки на многовалковых правильных машинах заготовка подвергается знакопеременному упругопластическому изгибу. В этом случае степень пластических деформаций в заготовке может быть значительно больше, чем при однократном изгибе. Процесс правки заготовок растяжением также связан с возникновением остаточных деформаций и напряжений. Процесс очистки хотя и не связан с изменением формы заготовок, но он также сопровождается возникновением остаточных деформаций и напряжений. Например, в процессе дробеструйной очистки поверхностные слои заготовок подвергаются локальному динамическому воздействию дроби, вызывающей на поверхностных слоях заготовок пластические деформации. Указанный факт является одной из причин повышенной скорости коррозии некоторых сталей в начальный момент коррозионных испытаний. При очистке абразивами и металлическими щетками тонкие поверхностные слои также получают пластические деформации сдвига. Однако, в силу того, что эти слои очень тонкие, то влиянием их на сопротивляемость механокоррозионному разрущению, видимо, можно пренебречь. Химическая очистка способствует наводороживанию поверхностного слоя проката [10]. Тепловая очистка основана на нагреве заготовок до температур 150-200°С с последующей механической очисткой. Если процесс тепловой очистки происходит в результате локального нагрева, то в отдельных зонах возможно появление остаточных деформаций. Процесс механической резки основан на создании в металле деформаций сдвига. В силу того, что между ножами имеется зазор, в зоне резания металл подвергается упругопластическому изгибу. В большинстве случаев после резки производят обработку кромок под сварку. В результате этого слой металла, в котором возникли деформации сдвига, в основном, удаляется. Тем не менее участки, подверженные изгибу, остаются. Процесс гибки и калибровки обечаек аналогичен процессу правки проката упруго- [c.51]

Анализ процессов обработки )аготовок упруго-пластическим деформированием показыва ет, что все они сопряжены с возникновением в материале остаточных деформаций и напряжений, приводящих к охрупчиванию и повышению степени напряженности металла. [c.5]

Недостатками способа является появление существенных дефектов, таких как прогорание труб, снижение прочности металла труб, остаточная деформация труб, усиленный износ перетоков змеевика и закалка материала, образование окалины на наружной и внутренней поверхности труб, происходящее в случае отсутствия надежного конгроля за нагревом печных труб при выгорании кокса и увеличении температуры нагрева металла змеевика выше критической (950° С для стали 20Х23Н18). Рассмотрим эти дефекты подробно [10] [c.200]

Выше предела упругости металл начинает деформироваться пластически и появляются остаточные деформации, величину которых можно определить графически, проводя из точки, соответствующей напряжению, линию, параллельную прямой упругих деформаций, подчиняющихся закону Гука. [c.267]

Вследствие сложного характера деформирования реакторов для получения нефтяного кокса, обусловленного как технологией процесса, так и нестационарностью испытываемых термических и силовых нагрузок в течение всего цикла замедленного коксования, имеет место невысокая надежность и долговечность этих аппаратов. Одним из путей решения проблемы обеспечения заданной прочности реакторов является более полный учет прилагаемых воздействий при их проектировании. Нами при проведении исследований деформирования реакторов установки замедленного коксования на Ново-Уфимском НПЗ путем замера увеличения диаметра аппарата на различных уровнях по его высоте было выявлено, что на заключительном этапе заполнения и коксования по всем зонам, где имелось коксующееся сырье наблюдалась стабилизация роста диаметра при постоянстве температуры стенки. Отсюда можно предположить, что в этот момент начинает сказываться взаимодействие монолита кокса с оболочкой аппарата, обусловленное различием коэффициентов термического расширения (КТР) кокса и металла. От знака соотношения КТР кокса и металла зависит направление приложения нагрузки. Если КТР кокса будет меньше КТР металла при температуре процесса, то оболочка будет испытывать растягивающее действие монолита кокса, приводящее к накоплению остаточных деформаций в процессе циклического нагружения (оно обусловлено периодичностью процесса коксования) и в конечном счете к формоизменению оболочки реактора (появлению гофр). В противном случае соотнопде-ние КТР за счет сил адгезионного взаимодействия реактор будет испытывать как бы наружное давление, а в местах ослаб ленного контакта плакирующего слоя с основным металлом могут возникать отслоения этого слоя (появление отдулин). Для учета этого вида деформирования оболочки реактора коксования нами предлагается при прочностном расчете аппарата изменять величину расчетного давления на значение давления, обусловленного соотношением КТР кокса и металла. [c.162]

Во время перемещения меягду роликами металл подвергается знакопеременному изгибу. Так, при семи рабочих роликах металл во время одного прохода испытывает три перегиба. Правка осуществляется в три-пять иногда и более проходов. В итоге образуется остаточная деформация, необходимая для выпрямления листа. [c.82]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальНом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

Величина наклепа является суммарным результатом пластических тяикродеформаций, вызванных тепловым и силовым воздействием в зоне резания. Неоднородность распределения остаточных деформаций по глубине образца приводит к появлению остаточных тангенциальных напряжений. По данным рис. 84, глубина наклепа совпадает с зоной растягивающих напряжений. Это означает, что остаточные микродеформации служат первопричиной появления остаточных напряжений. Нижележащая зона остаточных сжимающих напряжений уравновешивает растягивающие напряжения и, хотя она не содержит наклепанных участков, должна испытывать влияние наклепа, создавшего напряженное состояние, определяющее, в частности, микроэлектрохимическую гетерогенность. Величина сдвига электродного потенциала может быть связана с величиной остаточных тангенциальных напряжений по-разному в зависимости от характера сложно-напряженного состояния объемов металла в приповерхностном слое, так как шаровая часть тензора напряжений, обусловливающая изменение потенциала, может иметь различные значения при одинаковой величине тангенциального напряжения. Поэтому характеристики наклепа в локальных объемах могут быть более определяющими факторами для электродного потенциала, чем отдельные составляющие макронапряжений. Данные рис. 86 подтверждают зависимость между электродным потенциалом и степенью наклепа для различных режимов резания. [c.192]

Аварийные повреждения магистральных нефтепроводов внешне характеризуются большим разнообразием (по основному металлу, по заводскому шву, по монтажным швам, в различных точках трубы и тройниковых соединений). Также различны и сроки эксплуатации до возникновения аварий от нескольких месяцев до десятка лет. Однако пояти все нарушения имеют общие признаки. Если исключить случаи явных дефектов и брака, то можно считать, что большая часть аварий происходит без видимых причин и часто при давлениях ниже рабочих. Отсутствуют пластические макродеформации по периметру трубы и у кромок в местах максимального раскрытия трещин в центральной части разрыва, а разрушения часто имеют очаговый характер. Механические свойства металла, в том числе твердость и ударная вязкость, в очаговых зонах (длиной порядка 150—250 мм) остаются прежними, и охрупчивания металла из-за потери свойств (старение, наводороживание) не происходит. Это значит, что если бы разрушение было чисто механическим и вызывалось однократной (статической) нагрузкой, то должны были бы произойти значительные пластические макродеформации, чего на самом деле нет. Такие остаточные деформации с утонением стенки трубы проходят на остальном протяжении разрыва в зоне механического дорыва косым срезом, распространяющегося в обе стороны от очага разрушения. Таким образом, четко различаются две зоны — зона зарождения (очага) разрушения и зона разрыва (рис. 97). [c.222]

Металл труб должен быть пластичнее (мягче) металла трубной доски, а последний в результате вальцовки не должен восприни-мать остаточной деформации. [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология