Напор общий гидродинамический

Применение уравнения Бернулли для реальных жидкостей можно иллюстрировать на примере движения жидкости по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9 и табл. 3). При установившемся движении жидкости общий гидродинамический напор И остается неизменным. Скоростной напор изменяется в ависимости от изменения сечения трубопровода—с увеличением сечения трубопровода скорость протекания жидкости уменьшается и соответственно уменьшается скоростной напор. Статический напор имеет максималь-1юе значение в начале трубопровода (сечение О) и постепенно уменьшается вследствие увеличения ггогери напора. В отверстии, через которое происходит истечение жидкости, т. е. ка конце трубопровода (сечение 3), статический напор равен нулю и сби ий гидродинамическин напор равен сумме скоростного и потерянного напоров, т. е. [c.47]

Т. е. в каждом сечении потока при установившемся движении вязкой жидкости сумма статического и динамического напоров, нивелирной высоты и потерянного напора есть величина постоянная и равная общему гидродинамическому напору Н. [c.101]

После этого следует найти для каждого из корпусов все свойственные для аппаратов, используемых в качестве корпусов МВУ, температурные потери (депрессии) температурную, гидростатическую, депрессию перегрева, а также дополнительную свойственную МВУ гидродинамическую депрессию, обусловленную потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений грубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Величина последней депрессии невелика и составляет, как правило, 1-2 С, поэтому обычно ее не вычисляют, а просто задаются ее величиной. При вычислении депрессий учитьшают предполагаемую к использованию методику расчета выпарных аппаратов — корпусов МВУ. Рядом величин задаются из опытных данных и конструктивных соображений. Например, если корпус предполагается рассчитывать по уравнению типа (11,2.1.2), то при оценке гидростатической депрессии по формуле (11.2.1.5) величины Н (высота тешюобменных груб) и е (паронаполнение) выбираются достаточно произвольно. В результате можно определить общий полезный температурный напор и полезные температурные напоры Агп( и температуры кипения 4, для каждого г-го корпуса. [c.201]

Общие уравнения сопротивления. По предыдущему Т(1—30) гидродинамический напор в сечении, где жидкость вытекает из трубопровода, выражается равенством [c.64]

Уравнение (6.12) называют уравнением Бернулли для идеальной жидкости. Величину [z + р/(рд) -I- w /(2 )] называют общим, или гидродинамическим, напором. Очевидно, что для любых сечений потока значение Н должно оставаться постоянным, т. е. [c.99]

Гидродинамические параметры пластов могут быть определены на основании вышеприведенных фундаментальных решений о притоке воды к скважинам. Параметры к ш а определяются, как правило, по данным измерений напора (давления) в наблюдательных (контрольных) скважинах, так как в этом случае можно пренебречь сопротивлением и всеми другими видами сопротивлений в призабойной зоне и в самой центральной скважине По данным измерения напора в центральной скважине можно найти к и общее сопротивление = [c.53]

В данном случае линия гидродинамического напора является спадающей в направлении движения жидкости, вследствие потери напора. Потерянный напор Лп есть та часть общего напора (удельной энергии), которая идет на преодоление сопротивлений. [c.50]

Потеря напора в двухфазном потоке. При восходящем кольцевом течении потеря напора в трубе определяется гидродинамическим весом столба пароводяной смеси, потерями напора на трение я на ускорение при движении смеси. Проведение экспериментальных исследований встречает здесь целый ряд трудностей. Обычно определяется только общий перепад давлений. Эти исследования проводились в ЦКТИ, ЭНИН АН СССР, ВТИ. Результаты исследований [c.105]

Циклические изменения условий потока в результате резкого изменения скоростного напора являются особо нежелательными с точки зрения точного замера расхода газа, поддерживания минимального градиента гидродинамического давления для данного суточного расхода инжекционного газа и в связи с увеличенным содержанием песка в продукте в скважинах, где песок является проблемой. Точное измерение общего количества полученного газа через испытательный сепаратор не является возможным при наличии стандартной обвязки измерительной диафрагмы в случае резкого колебания потока. В дополнение к проблемам измерения имеются некоторые факты, которые показывают, что при наличии нестабильного потока повышается значение среднего гидродинамического забойного давления для данного суточного объема инжекционного газа по сравнению с обычными стабильными условиями. [c.369]

Выполненная с гидравлическими связями и усилениями схема регулирования обеспечивается маслом из общей системы маслоснабжения, в которую входят пусковой масляный насос /, сдвоенный обратный клапан 2, главный масляный насос 3, инжекторы насоса 4 и смазки 5, маслоохладители 6, регулятор давления после себя 19. Масло от главного насоса 3 с давлением 5—9,5 кПсм используется для перемещения поршней сервомоторов в блоке клапанов 12 и в масляных приводах выпускных клапанов 24 и 25, а также в связях системы регулирования турбодетандера и в переключающем золотнике 14. В гидравлических связях между остальными элементами схемы регулирования используется масло постоянного давления 5 кПсм , которое поддерживается регулятором давления после себя . Напор масла, развиваемый импеллером 8, используется в качестве импульса к регулятору скорости 9 и гидродинамическому автомату безопасности 7. [c.233]

Прогнозирование режима залежи основывается на изучении общих гидрогеологических условий района. Водонапорный режим характерен для горизонтов с относительно высокой скоростью подземного потока, т. е. для пластов с большим перепадом напоров и хорошей проницаемостью, что характерно для предгорных бассейнов. При наличии крупных водонапорных систем с малой скоростью подземного потока и небольшими гидравлическими градиентами можно предположить существование упруговодонапорного режима, что и свойственно бассейнам платформенного типа. В гидродинамически застойных зонах, если залежь контактирует с ограниченным водоносным горизонтом, может быть упругий или упруговодонапорный режим, который в процессе разработки сменяется режимом растворенного газа. Такими свой-102 [c.102]

Метод Эндрюса — Ноулза — Итона — Силберберга — Брауна [25] основан на полуэмпирическом подходе к решению поставленной задачи. В ней использовано общее гидродинамическое уравнение, включающее в себя член, представляющий необратимые потери на трение. В окончательной формуле учтено уменьшение напора как за счет потерь энергии на трение, так и за счет изменения кинетической энергии смеси. В упрощенном варианте, допустимом при расчете трубопроводов высокого давления, отбрасьшают члены, зависящие от изменения скорости смеси. Результатом является формула типа Дарси — Вейсбаха. Для определения истинных скоростей движения компонентов смеси используют данные об истинном газосодержании, получаемые на основании зависимости Итона. Коэффициент гидравлического сопротивления находится из экспериментальной зависимости, полученной авторами по исследованиям, проведенным со смесями природного газа и различных жидких компонентов (вода, конденсат, нефть) на трубе диаметром 52 мм. Уравнение, описьшающее движение смеси, имеет след)оощий вид [c.147]