Формулы механического типа

Четвертый раздел посвящен газодинамическому расчету систем вентиляции. В нем представлена классификация систем вентиляции по назначению, способам перемещения воздуха и способу организации воздухообмена в соответствии с требованиями ГОСТов, достаточно подробно рассмотрены различные виды систем вентиляции с многочисленными примерами их расчетов. В этом разделе приводятся методики расчета потребного воздухообмена производственных, жилых и общественных помещений. Подробно излагается методика и приводятся формулы для газодинамического расчета воздуховодов при различных типах их соединений, а также даются примеры газодинамических расчетов систем естественной и механической вентиляции. Особое внимание уделяется описанию особенностей применения различных типов вентиляторов, подбору вентиляторов и электродвигателей к ним, а также мерам по снижению уровня шума вентиляторных установок. Рассмотрены вопросы эксплуатации систем вентиляции и требования противопожарной безопасности. Приложения включают ГОСТы, СПиПы и другие нормативные документы по вентиляторам и вентиляционным системам, технические параметры и аэродинамические характеристики типовых вентиляторов, выпускаемых отечественными и зарубежными производителями, параметры воздуховодов и вентиляционного оборудования. [c.4]

Введение эквивалентного механического сопротивления 2 есть подмена системы с распределенными параметрами (поверхности) системой с сосредоточенными параметрами (таким же, по сути, вибратором), обеспечивающей дополнительное затухание колебаний. Затем при рассмотрении волнового движения использованная система с сосредоточенными параметрами (тело Фойгта), в свою очередь, заменялась системой с распределенными параметрами другого типа — сплошной неограниченной вязкоупругой средой, а капиллярные волны — поперечными волнами сдвига. При этом появляющийся в рассуждениях модуль М% есть модуль сдвига гипотетической сплошной среды, в которой комплексное волновое число сдвиговых волн такое же, как было бы у поперечных капиллярных волн на рассматриваемой поверхности раздела фаз, если бы она оказалась неограниченной. Далее находилось выражение для механического сопротивления этой сплошной среды в случае А, по известным формулам, связывающим волновое число упругих волн и модуль сдвига для неограниченного волнового поля с механическим сопротивлением. Затем, возвращаясь на исходные позиции, в полученное уравнение на место Г подставлялись выражения для Г и Г" капиллярных волн, связанные с величиной межфазного натяжения. [c.18]

При данной величине максимальной погрешности экспериментальных данных AF для укороченной системы [88] можно указать некоторый оптимальный порядок N, при котором величина pW определяется из системы конечных уравнений [88] с точностью, соответствующей точности задания величин или Оценку величины A opt для системы [88] можно получить из уравнения замкнутости, считая, что все интегралы, входящие в него, можно вычислить но формулам механических квадратур типа [85]. [c.286]

Типические взгляды Кекуле — своеобразны и противоречивы. Он рассматривает типы как наиболее простые формулы соединений элементов, обладаюш их различной атомностью (валентностью). Так, молекулярный водород — НН, по его представлениям, может рассматриваться как простейший случай соединений вода, аммиак, метан — наиболее простые сочетания элементов двух-, трех- и четырехвалентных. Кекуле пытается совместить механические типы Дюма с химическими типами Жерара. В связи с этим, оп считает возможным выражать конституцию одного и того же соединения несколькими рациональными формулами, принимая при этом точку зрения Жерара, что такие формулы представляют собой формулы превращений. Каждая формула,— пишет он,— которая, следовательно, выражает известные превращения соединения, есть рациональная формула из различных рациональных формул, однако, та наиболее рациональна, которая выражает одновременно наибольшее число превращений [c.297]

Почти в то же время Бутлеров высказал противоположное мнение Хотя типические формулы двойного разложения не могут выразить внутренней конституции тел, но это еще не значит, что такая конституция никогда не может быть познана [28, стр. 38]. В той же статье (1858 г.) Бутлеров ставит вопрос о значении для сохранения или изменения механического типа объема группы, пространства, которое она занимает в соединении . Здесь Бутлеров делает попытку развить теорию типов Дюма, но, конечно, его догадка в какой-то степени верная и с современной точки зрения была так же далека от основной дороги, приведшей к стереохимии, как и догадка Кекуле о влиянии на химические свойства атомов их пространственного сближения друг с другом. [c.19]

Жесткие теплообменники типа труба в трубе подвержены температурным напряжениям, которые рассчитывают так же, как и напряжения в жестких кожухотрубчатых теплообменниках. По формуле (VI.14) можно подсчитать, что при разности температур теплообменивающихся потоков Ai=70° во внутренних трубах создается напряжение до 140 МН/м , а в сварных швах еще больше. Поэтому теплообменники жесткой конструкции применяют при разностях температур не более 40°С. Чаще всего их используют в качестве холодильников для низкотемпературных потоков. Недостатком теплообменников этого типа является также то, что невозможно осуществить механическую чистку поверхностей теплообмена (прп съемных двойниках — наружную поверхность внутренней трубы), вследствие чего их применяют только для сред, не содержащих твердых, несмываемых и нерастворимых осадков. [c.183]

В формулу (2.13) подставляют приближенное значение механического КПД Пд. м объемного двигателя, соответствующее типу двигателя. Ориентиром могут служить экспериментальные значения Tin. м, приведенные в каталогах на гидро- и пневмооборудование. Например, величина Т1д. гидроцилиндров с эластичными уплотнениями составляет 0,85...0,95, пневмоцилиндров при диаметрах поршней 25...400 мм — 0,75...0,95, поворотных пластинчатых гидродвигателей — 0,8...0,9, аксиально-поршневых гидромоторов с наклонной шайбой — 0,85...0,9. [c.92]

Аэробная минерализация (или стабилизация) осуществляется в обычных аэротенках с пневматической или механической аэрацией или в аэротенках, совмещенных с отстойниками. Для аэрации в минерализаторе рекомендуется использовать механический поверхностный аэратор дискового типа с вертикальной осью вращения. Потребное для окисления органических веществ количество кислорода В (в кг) рассчитывается по формуле В=п-0,ЗС/(г ), где п — количество кислорода, расходуемого на окисление 1 кг смеси активного ила и осадков, кг (обычно 2,3 кг/кг) 0,3—доля окисляемого осадка С—количество смеси осадков и ила, кг г —коэффициент, учитывающий качество очищаемой сточной воды (обычно 0,7) й — дефицит кислорода (принимается равным 0,8). Расчет минерализатора следует вести в соответствии со СНиП И—32—74, глава 7, пункты 7.191—7.192. В расчете минерализатора следует принимать [c.234]

Это соотношение можно использовать при конструировании затворов предложенного типа, применяя расчетные формулы, определяющие величину максимально возможного (в условиях упругой деформации футеровки) изменения объема камеры АУтах в зависимости ОТ геометрических размеров и механических свойств футеровки крышки. [c.268]

Дефект типа отсутствия соединения между слоями многослойной конструкции ближе к модели, жестко закрепленной (защемленной) по контуру пластины. Приведенные в разд. 1.4.4 формулы (1.51) и (1.52) позволяют вычислить реактивную составляющую механического импеданса и основную собственную частоту пластины. Однако реальные условия закрепления периметра дефекта обычно далеки от жесткого защемления, требующего бесконечно большого модуля импеданса и невозможности изгиба в зоне заделки. Другие известные условия закрепления периметра пластины (опертые и свободные края) еще меньше соответствуют реальным дефектам. Поэтому более надежно исследование импедансов ОК в доброкачественных и дефектных зонах экспериментальным путем. [c.309]

Мы рассмотрели два основных типа разрушения твердых тел. Первый (механический) наблюдается при низких температурах. Он происходит практически мгновенно (со скоростью звука), когда действующая нагрузка достигает некоторого критического уровня. Второй (кинетический) тип разрыва по существу является вероятностным процессом [48], определяемым временем ожидания достаточно мощной тепловой флуктуации, способной разорвать структурную связь [52, 53]. В соответствии с формулой (5.33), при Т—>-0 различие между механически(м и кинетическим разрывом исчезает. [c.135]

Остаточное напряжение учитывают в том случае, если оно является растягивающим и в рассматриваемой зоне детали амплитуда местного условного упругого напряжения от механических и тепловых нагрузок ни при одном из типов циклов нагружения не превышает предела текучести при температуре 293 К (20° С). Допускается принимать остаточное напряжение равным пределу текучести при температуре 293 К (20° С). При определении допускаемой амплитуда напряжений по формуле (5.26) остаточное напряжение не учитывается. [c.83]

Оценивая потери гидравлического сопротивления, дискового трения, подвода и отвода и механические потери, по формулам (19) — (27) можно определить напор насоса Н, потребляемую им мощность N и полный к. п. д, т] насоса. При оценке указанных потерь можно воспользоваться некоторыми формулами и статистическими данными по насосам центробежного и вихревого типов. [c.53]

В установке 2-го типа регистрировались амплитуды колебаний как нижнего, так и верхнего (зажатого) концов образца. При этом расчет значений динамического модуля Е и фактора механических потерь производился по формулам [4] [c.562]

При температурах, превышающих экспериментально найденные значения фактора приведения а-г заметно расходятся с вычисленными по формуле ВЛФ, что указывает на появление нового релаксационного механизма, влияющего на температурную зависимость-механических свойств сополимера. Если полагать, что отклонения от предсказаний формулы ВЛФ связаны с присутствием доменов полистирола, то температурная зависимость соответствующего вклада в значения фактора приведения должна описываться уравнением Аррениуса, поскольку полистирол находится в стеклообразном состоянии вплоть до 80 °С. Чтобы оцепить характер температурной зависимости отклонений экспериментально найденных значений ах от значений, предсказываемых формулой ВЛФ, соответствующие разности А lg йт на рис. 7 и 8 построены в функции от обратной температуры. Полученные при этом прямые показывают, что действительно температурная зависимость времен релаксации, связанных с этим новым механизмом, описывается уравнением аррениусовского типа с разбросом, не выходящим за пределы ошибок измерений. По углу наклона прямых на рис. 7 и 8 была оценена энергия активации, которая оказалась равной соответственно 35,5 и 39,1 ккал/моль. Прямые пересекают ось абсцисс при значениях температуры 15,1 и 16,1 °С. Именно эти значения следует принимать за температуру при которой вклад нового релаксационного механизма в температурную зависимость механических свойств блоксополимера становится пренебрежимо малым. [c.215]

В общем случае течение вязкой среды через слой насадки представляет собой промежуточный вариант между внутренней задачей течения внутри закрытых каналов и внешней задачей обтекания твердых частиц. В большинстве практически важных случаев такой тип течения оказывается ближе к движению потока внутри каналов, но существенно неправильной геометрической формы, с постоянными расширениями, сужениями, вновь расширениями и поворотами. Поэтому расчет потери механической энергии потока (разности статических давлений) здесь производится по формуле (1.78), где Ь - высота слоя насадки а э = 4е/а - эквивалентный диаметр канала между частицами е - порозность (объемная доля пустот) слоя насадки ст - удельная поверхность насадки, мVм ш = - действительная скорость жидкости между частицами - скорость жидкости, отнесенная ко всему свободному от насадки сечению аппарата - эффективный коэффициент трения газа о поверхность насадки. [c.103]

Если механические свойства материала не зависят от температуры (задача первого типа), то связь между напряжениями и деформациями выражается формулами (2.12)—(2.15). При решении задач второго типа (свойства материала зависят от температуры, справедлива Т — -аналогия) вводят условное время [c.41]

Все колонны, имеющиеся на установках, представляют собой цилиндрические сосуды вертикального типа. Они оборудуютс5] штуцерами, люками-лазами, патрубками и другими приспособлениями, необходимыми для эксплуатации колонны при заданное режиме и проведения ремонтно-монтажных работ. Основные раз меры колонны (высота и диаметр, число ректифицирующих таре лок, размеры щтуцеров, патрубков, число предохранительных кла панов и др.) определяются технологическими, термодинамическими гидравлическими и механическими расчетами. Размеры колонн за висят от фракционного состава нефти, давления, температуры, си стемы орошения и других факторов. Важным размером являетс5 поперечное сечение колонны, которое определяется по формул (в м ) [c.168]

Носитель, поступающий со склада, рассеивают на грохоте / и по мере надобности через рукавный вакуум-фильтр 2 подают в эмалированный реактор с паровой рубашкой 3 для извлечения избыточного количества АЬОз серной кислотой. Для-уменьшения потерь носителя из-за растрескивания гранул предусмотрено пневм.атиче-ское перемешивание фаз. В реакторе поддерживают температуру 90°С и концентрацию кислоты — 10%. Время, необходимое для извлечения АЬОз, рассчитывают по формуле (IV. 46). Реактор 3 — периодически действующий, что вызвано трудностью подбора конструкционного материала для создания непрерывно действующего аппарата. Для обеспечения непрерывности процесса одновременно используют несколько реакторов. В целях защиты от коррозии кислыми водами последующих аппаратов, отмывку носителя от сульфат-иона первоначально производят в том же аппарате. Частично отмытый носитель поступает на сетчатый конвейе ) 4 (сетка из нержавеющей стали с диаметром отверстий 0,1—0,2 мм). Алюмосиликат располагается на ленте конвейера слоем толщиной в 2—3 см. Лента конвейера с лежащим на ней носителем движется над сборником промывных вод 7 и орошается сверху водой с помощью форсунки 6. Отмывка носителя продолжается 40 мин. В соответствии со скоростью движения ленты и временем отмывки рассчитывают необходимую длину промывной зоны. Носитель сушат 1 ч в печи 8 тоннельного типа при 120—130°С и пропитывают раствором активных солей в ванне 9. Она представляет собой прямоугольную емкость из нержавеющей стали с паровой рубашкой для создания и поддерживания необходимой тeмпepaтypьL Раствор солей непрерывно циркулирует через ванну с помощью центробежного насоса И. Для облегчения поддержания постоянной концентрации пропиточного раствора, отношение Ж Т в ванне равняется 120. Перемешивание раствора специальными механическими средствами нецелесообразно, поскольку при достаточной мощности циркуляционного насоса И достигается полное смешение в системе ванна, насос, сборник 10. Емкости 13 и 14 используют для приготовления [c.145]

Исследован механизм изнашивания углеродных материалов на основе графита и политетрафторэтилена при трении без смазки по модифиш<рованным металлическим поверхностям. Углеродные материалы были разработаны на полимер - олигомерных матрицах и содержали армирующие компоненты и смазки. Для модифицирования поверхностей трения применяли механические, химические и физико-химические методы создания заданных параметров микрорельефа и поверхностной активности. Триботехнические исследования проводили на машине трения типа УМТ по схеме вал-частичный вкладыш при нагрузке до Ю МПа и скорости скольжения до I м/с. Анализ фазового состава и строения поверхностей трения осуществляли методами растровой электронной и атомной силовой микроскопии. Газоабразивная обработка поверхностей трения приводит к формированию специфического рельефа с высотой микронеровиости 1-3 мкм. Химическое фосфатирование образцов из стали 45 образует мелкозернистую пленку фосфатов марганца и железа с размерами единичных фрагментов до 10 мкм. Обработка поверхности трения разбавленными растворами фторсодержащих олигомеров с формулой Rf-R , где Rf. фторсодержащий радикал, Rj - концевая фуппа( -ОН, -NH2, -СООН) вызывает заполнение микронеровностей рельефа и выглаживания поверхностей. [c.199]

Рассмотрим далее молекулярно-кинетические характеристики элементов структурной организации и релаксационные механизмы. Для дальнейшей детализации схематизируем две из упоминавшихся моделей суперсеток. На рис. 1.15 приведена такая схема для каучукоподобного полимера (эластомера). Узлы сетки принимаются образованными микроблоками трех типов (ср.. с рис. 1.13), а узлы зацепления во внимание не принимаются, ибо легко показать, что для неполярных каучуков при 20 °С их времена жизни имеют порядок всего т, = 10 с, а с повышением температуры т. убывает ПО формуле Больцмана [ср. с формулой (1.18)]. Поэтому существование сетки зацеплений может сказаться в механическом [c.54]

Структура шагового гидропривода связана с перечисленными величинами и условиями компоновки на машине. Наличие силовой механической передачи, а также значения передаточного коэффициента k .u зависят от выбранного типа гидродвигателя и особенностей конструирования шагового распределителя. В некоторых случаях можно обойтись без силовой механической передачи (k ,n — 1) благодаря применению соответствующего гидроцилиндра или поворотного гидродвигателя. Однако при этом необходимо учитывать следующее. Угловой шаг x ar распределителя может принимать только определенные значения, соответствующие формуле (5.11). Минимальное значение дГшаг ограничено возможностями технологического процесса. [c.341]

Антрациты и тощие угли сжигают в топках различных типов, в камерных и циклонных. Поэтому доля уноса золы из топок колеблется в широких пределах %н=0,2 -0,9. Потеря тепла от механического недожога в зависимости от налаженности топочного процесса и содержания летучих в топливе колеблется также в довольно широких пределах —2- 8%. Из рассмотрения расчетной формулы (5-56) видно, что при столь больших колебаниях величин а в и 4 содержание горючих в уносе недостаточно характеризует потерю тепла от механического недожога. Действительно, при малых значениях Дун высокое соде ржание горючих в уносе может иметь место при малых потерях 4, и наоборот, при большой доле уноса золы умеренные величины Гун могут приводить к большой поте ре < 4. Между тем содержание горючих в уносе при сжигании АШ и полуантрацитов в большей степени определяет не только экономичность, но и надежность работы парогенератора. [c.149]

Из формулы (6-26) видно, что диапазон регулирования механических форсунок может быть увеличен путем увеличения начального (номинального) давления топлива. Однако это давление ограничивается техническими параметрами топливного оборудования (фильтры, насосы, подогреватели). С целью увеличения диапазона регулироза-ния можно применять механические форсунки двухступенчатого типа. Двухступенчатая форсунка ВТИ (рис. 6-9) состоит из двух соосно расположенных форсунок. Сопло / форсунки I ступени расположено внутри сопла 2 второй ступени. Каждая ступень имеет самостоятельные камеры завихрения и тангенциальные каналы 3. Подвод топлива к каждой ступени осуществляется раздельно. При малых нагрузках топливо подается только через [c.130]

Наряду с таким чисто эмпирическим и интуитивным подходом представляет интерес другое направление в физике и химии полимеров, связанное с количественным анализом влияния химического строения иа физические свойства полимеров и с предсказанием этих свойств. Это направление появилось лишб 10—15 лет назад. Речь идет о том, чтобы без привлечения какого-либо эксперимента, исходя из данных только по химическому строению повторяющегося звена и типу присоединения звеньев друг к другу, рассчитать важнейшие физические параметры полимера. В результате, написав на бумаге формулу повторяющегося звена полимера, который предполагается синтезировать, можно заранее определить такие характеристики как температура стеклования, температура плавления, температура начала интенсивной термодеструкции, плотность полимера, оптические и оптико-механические параметры (показатель преломления и коэффициенты оптической чувствительности), плотность энергии когезии, растворимость и диффузия,, механические показатели, коэффициент объемного расширения-и др. [c.4]

Одна нз первых попыток разработать метод теоретического расчета выхода мелких классов угля при работе выемочных машин была предпринята в 1962 г. В. Г. Ядких, В. И. Кутовым и И. Г. Шапиро [1]. Они указывали, что ситовый состав угля, добываемого выемочными машинами различных типов, обусловлен способом отделения угля от массива, конструктивными особенностями исполнительных органов, режимом работы машин, физико-механическими свойствами угольного массива и характером воздействия на него боковых пород. Ими предложены формулы для расчета выхода класса О—6 мм. Для количественной оценки выхода мелких классов угля при работе комбайнов с баровыми исполнительными органами ( Кировец , Горняк , Донбасс , Шахтер ) были приняты во внимание такие факторы, как высота бара, полезный захват, вынимаемая мощность пласта, высота зарубной щели, число дисков на отбойной штанге, диамер отбойного диска и ширина зарубной щели, диаметр отбойной штанги и число линии резания. [c.8]

Формулы и диаграммы приспособляемости для цилиндрических и сферических оболочек, толстое енных сферических сосудов и круглых пластинок при повторных механических и тепловых воздействиях приведены ниже. Диаграммы построены для различных типов механических нагрузок (распределенных, сосредоточенных) и полей температуры (температура изменяется по толщине, вдоль образуюпдей), различных программ изменения температуры и нагрузок во времени, а также различных условий закрепления оболочки или пластинки. При этом принималось а, = onst и ц = 0,3. [c.341]

В работе В. Ювекара и М. Шарма [195] получены и систематизированы расчетные формулы для определения высоты насадочного, барботажного или комбинированного слоя, в котором протекает массопередача с необратимой химической реакцией. Рассмотрена работа аппаратов в предельных гидродинамических режимах. Оригинальным разделом работы следует считать кинетический анализ газожидкостных реакторов полупериоди-ческого типа с механическим перемешиванием, учет изменения давления по высоте барботажного реактора (по линейному закону), разработку приближенного аналитического метода расчета числа тарелок (так называемый модифицированный метод Льюиса). Однако последний включает в себя допущение о линейном изменении концентрации передаваемого компонента по высоте слоя на тарелке указанное ограничение в общем случае неприемлемо. [c.160]

Моделью спиралей служит обычная модель биополимера, разобранная в 1 настоящей главы. Однако наличие водородных связей вносит в механическую модель спирали дополнительную жесткость, т. е. перемычки не только скрепляют спирали, но и уменьшают свободу относительного движения соседних треугольников. Это очень наглядно демонстрируется изготовлением моделей молекул ДНК с выдержанным масштабом. На этих моделях видно, что углы внутреннего вращения могут меняться весьма незначительно, пока изгиб молекулы в целом пренебрежимо мал, т. е. пока относительное двинсение соседних мономерных единиц совершается независимо от движения других. Иначе говоря, водородные связи обеспечивают выполнение условий (см. 2, п. 2°), когда функция iZ( pi ), определенная формулой (2.25), близка к единице и конфигурационный интеграл спирали имеет вид (2.28). Следует отметить, что кроме водородных связей между спиралями действуют силы чисто ван-дер-ваальсовского характера (в частности, дипольное, квад-рупольное и другие взаимодействия), но при некотором переопределении потенциалов взаимодействия мономерных единиц они могут быть учтены в рамках изложенной модели, и мы их рассматривать не будем. Звенья спирали делятся на четыре типа, что обусловлено наличием четьфех различных радикалов (аденин, тимин, гуанин, цитозин), цавешенных по одному на каждое звено главной цепи. Эта ситуация описывается в терминах, которые мы употребляли в п. 6° 2 настоящей главы. Структура спирали может быть записана словом в алфавите из четырех букв (и = = 4), причем в приближении взаимодействия только ближайших соседей кодовыми ячейками будут подслова из трех букв. Если, например, структура спирали записана словом [c.92]

Как показано Мак-Иннесом и Долом [1], лучшим типом стекла является чистый натриево-кальциевый силикат состава 72% SIO2, 22% МагО и 6% СаО — так называемое стекло кор-нинг 015 . Однако даже лучшие электроды из этого стекла имеют небольшой потенциал асимметрии , достигающий 2 мв, который, нужно полагать, вызывается механическим напряжением в стекле или различием двух стеклянных поверхностей вследствие того, что только внешняя поверхность стеклянной перегородки была в непосредственном контакте с пламенем. Хау-гаард [2] тщательно исследовал причины того, почему поведение стеклянного электрода отклоняется от термодинамической формулы, и нашел, что потенциал асимметрии зависит от pH и что радиус кривизны стеклянной перегородки также имеет зна- [c.116]