Испытания надрезанных образцов

Впервые масштабный фактор был обнаружен при ударных испытаниях надрезанных образцов. [c.88]

Экспериментальная проверка этой концепции иллюстрируется рис. 2.17, где приведены результаты одноосных испытаний надрезанных образцов с теоретическим коэффициентом концентрации 8,9. При сопоставлении данных испытаний на базе условных напряжений Kf сохранялся постоянным и равным 2,09 в диапазоне 5-10 —3-10 циклов до разрушения. [c.68]

Испытания надрезанных образцов [c.145]

Трудности проведения испытаний на растяжение пластин большого сечения, а также недостаток информации относительно корреляции с результатами испытаний образцов малого размера ограничивают широкое применение испытаний надрезанных образцов на растяжение как способа оценки вязкости материала, кроме того, в большинстве использованных образцов до возникновения начальной трещины в смежных с надрезом зонах происходит значительная пластическая деформация. [c.152]

Указанный метод позволил сделать достаточно точное предсказание условий разрушения нагруженных давлением труб из циркониевого сплава [69]. Было установлено также, что величина б зависит от материала, температуры, скорости деформирования, остроты надреза и толщины испытуемого образца (рис. 4.26). Экспериментально величину б определяют после того, как в надрез испытуемого образца вводится калиброванная пластинка, т. е. в момент, когда пластинка начинает свободно вращаться при раскрытии трещины (или в момент резкого увеличения угла ее поворота). Более точные результаты для образцов с усталостной трещиной получают при испытаниях надрезанных образцов на изгиб и последующим геометрическим расчетом величины б в вершине надреза. При этом используется техника испытаний, применяемая в линейной механике разрушения. [c.170]

В основу классификации механических испытаний резины можно положить принцип подразделения их по виду деформаций. При этом в отношении резины нельзя ограничиваться основными видами деформаций, изучаемыми в курсах сопротивления материалов и испытания металлов (растяжение, сжатие, сдвиг, изгиб и кручение), а следует включить измерение твердости и ряд испытаний такого типа, которые в машиностроении частично относят к технологическим пробам испытание на многократные деформации, на истирание, испытание надрезанных образцов на раздир, на прочность склеивания и т. д. [c.20]

Стандарты для испытания пластмасс предусматривают также испытания надрезанных образцов. Наличие надреза вызывает местную концентрацию напряжений, усиливая тем самым проявление хрупких свойств материала. В некоторых лабораториях, практикуют испытания хрупкости, при которых (рис. 277) надрезанный образец закрепляется консольно в вертикальном положении. Уровень тисков копра должен при этом совпадать с серединой надреза. Боек маятника имеет радиус закругления 0,8 мм и должен ударять по образцу на расстоянии 22 мм от опоры. [c.397]

В случае необходимости испытания надрезанных образцов форма и размеры надреза должны соответствовать указанным на рис. 68,Л. Ударяющий нож маятника должен иметь форму, указанную на рис. 68,5. Образец укладывают на опоры так, чтобы удар пришелся по его широкой стороне. Надрезанные образцы укладывают надрезом вниз таким образом, чтобы удар ножа маятника пришелся против ослабленного сечения. [c.188]

На рис. 69,а приведены результаты испытаний надрезанных образцов стали ЗОХГСНА, кадмированных в цианистом электролите. Кривая статической водородной усталости (длительной прочности) кадмированной стали в координатах а — не отличается по своему характеру от кривых, описанных в литературе [16С]. [c.210]

Различают два наиболее распространенных метода испытаний однократным ударом — это испытания надрезанных образцов на изгиб и испытания ненадрезанных образцов на растяжение. [c.43]

В первую очередь концепция Петерсона объясняет масштабный эффект, отмеченный при усталостных испытаниях надрезанных образцов, поскольку при возрастании размеров образца б остается постоянным. Это положение можно распространить и на образцы с надрезом очень малого радиуса, вплоть до трещин. Для надреза нулевого радиуса (трещины) пиковое напряжение нельзя определить, однако на расстоянии нескольких сотых мм от надреза напряжение можно подсчитать. О Донелл и Парди [13] использовали это положение для определения коэффициента Кг образцов с различной геометрией надрезов. Эксперименты [11] [c.69]

Сопротивление перлитных сталей хрупкому разрушению существенно зависит от размера и сечения детали. Поэтому в образцах небольшого размера, предназначенных для качественного контроля и весьма удобных для лабораторных методов испытания, трудно воспроизвести условия нагружения, соответствующие условиям хрупкого разрушения при эксплуатации. Одним из ранних, наиболее разработанных в этом направлении был метод ударных испытаний надрезанных образцов на изгиб, в которых малые размеры образца компенсировались применением надреза и высокой скорости деформирования [8, 9]. В настоящее время для контрольных испытаний по оценке качества сталей перлитного класса наиболее широкое распространение получили образцы Шарпи с острым У-образным надрезом (рис. 4.2) [10, 11]. Испытания на ударную вязкость в интервале температур обнаруживают переход от высоких к низким значениям работы разрушения образца (рис. 4.3, а). Принято переходную температуру материала определять как температуру, при которой для разрушения образца требуется минимальная энергия, например 2,1, 2,8 или4,2кгс-м. Установлено также, что у углеродистых сталей при переходе от вязкого разрушения к хрупкому наблюдается закономерное изменение внешнего вида излома образцов от волокнистого до кристаллического. Процент кристалличности или волокнистости в изломе, взятый по диаграмме рис. 4.3, б, использовался как критерий при альтернативном определении переходной температуры. При решении многих конструкторских задач требуется тем или другим способом находить переходную температуру стали для прямого или косвенного определения минимальной рабочей температуры, до которой выбранная сталь может быть применена без опасности хрупкого разрушения. Наиболее распространено определение минимальной работы разрушения образца при заданной температуре, что служит одним из условий спецификации на поставку стали. [c.145]

Испытания на изгиб. Определяемая при испытаниях на ударную вязкость переходная температура зависит не только от скорости деформирования и размеров образца, но и от остроты надреза (образцы Шарпи с V- и и-образными надрезами). Некоторые из этих факторов устранены в разработанном Шнадтом методе ударных испытаний надрезанных образцов [21, 22]. [c.149]

Метод испытания но Шнадту имеет некоторые преимущества по сравнению с подобными более распространенными и стандартизованными ударными испытаниями надрезанных образцов (особенно с острым надрезом). Он предполагает уменьшение доли энергии, поглощаемой при деформировании материала в сжатой зоне образца из-за использования высоких скоростей деформирования, соизмеримых со скоростями распространения трещин в эксплуатации. Однако еще остается невыясненным вопрос, насколько реальна такая оценка материала. Данные [32], относящиеся к сталям с низкой прочностью, показывают, что температура остановки трещины обычно на 20—70° С выше, чем температура, соответствующая поглощенной энергии в 4,9 кгс-м при стандартных испытаниях по Шарпи образцов с У-образным надрезом. Исходя из этого, по-видимому, следует ставить вопрос о более осторожном и, следовательно, менее экономичном использовании материалов. [c.150]

Критическое раскрытие треш,ины и механика разрушения. Существенные затруднения использования принципов линейной механики разрушения для относительно вязких конструкционных сталей заключаются в том, что разрушение этих материалов обычно сопровождается значительной локальной пластической деформацией. При испытании надрезанных образцов стандартного размера при обычных скоростях деформирования у конца трещины возникает пластическая зона, которая может распространиться на все сечение образца до момента излома, вследствие чего становится невозможным анализ напряжений и расчет величины К[с, основанные на принципах линейной механики разрушения. Для устранения указанных затруднений Уэллс [66] выдвинул предположение, что неустойчивое распространение трещины возникает при некотором критическом локальном смещении противоположных кромок трещины, т. е. при определенной величине критического раскрытия трещины б . Далее он предположил, что величина критического раскрытия трещины одинакова для реальной конструкции и для образцов малых размеров натурной толщины. При этих допущениях, в условиях ограниченной пластической деформации, соответствующие расчеты становятся подобны расчетам, основанньм на принципах линейной механики разрушения, в частности, критерий вязкости разрушения 0 определяется соотношением [c.169]

В первых холодных газификаторах контейнер для жидкости делался из углеродистой стали. В то время не вполне представляли опасности такой конструкции, поскольку значение испытаний надрезанного образца на ударную вязкость не было общепризнанным. Например, Правила для неогнеопасных сосудов, работающих под давлением Американского общества инжене-ров-механиков (ASME) в то время не содержали ограничений или специальных требований по отнощению к металлам, используемым при низких температурах. Сварка при изготовлении сосудов, работающих под давлением, только начинала применяться. Использование эвердюра и других сплавов, сохраняющих вязкость при низких температурах, существовавшими правилами не допускалось. Впоследствии в Правила ASME были включены пункты о низкотемпературных сосудах, предусматривающие испытания надрезанных образцов на ударную вязкость. [c.292]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология