Давление и температура в корпусах станции

Из обоих описанных типов аппаратов составляют выпарные станции с числом корпусов до семи включительно, а также осуществляют подачу греющего свежего пара одновременно в первые два аппарата, т. е. получают как бы сдвоенный первый кор- пус (в приведенной на стр. 117 таблице распределения давлений и температур по корпусам станции эти аппараты обозначены корпусами I Л и I ). [c.58]

ДАВЛЕНИЕ Й ТЕМПЕРАТУРА В КОРПУСАХ СТАНЦИИ [c.116]

Давление и температура греющего пара (теоретически возможные величины) в корпусах станции [c.116]

Вторичная часть аппаратуры Испытатель (преобразователи давления, температуры и блок питания) выполняется в виде трех отдельных блоков с одинаковыми корпусами и монтируется внутри каротажной станции АКС/Л-7. [c.201]

Жидкие металлы и расплавленные соли являются отличными теплоносителями для систем, рассчитанных на работу в диапазоне температур 260—ПОО"" С [1—3]. Размеры трубопроводов и основных элементов оборудования, а также затраты мощности на прокачку в случае применения этих теплоносителей значительно меньше, чем при использовании газовых теплоносителей. Толщина стенок трубопроводов и корпусов насосов, теплообменников и других элементов оборудования может быть значительно меньше, чем у аналогичных элементов паросиловой станции высокого давления, работающей в том же диапазоне температур. В случае использования жидких металлов и расплавленных солей отсутствует также проблема коксования, которая ограничивает область применения масел примерно 285° С, а даутерма — 370° С. Однако, с другой стороны, на передний план выступает проблема коррозии, что требует тщательного подхода к выбору конструкционных материалов. Кроме того, система в целом должна быть спроектирована исключительно герметичной, чтобы было сведено к минимуму загрязнение рабочего тела парами воды или кислородом и обеспечена малая скорость коррозии. При надлежащем проектировании, монтаже и эксплуатации подобного рода системы успешно работали при температурах 650° С и выше, скорость коррозии при этом была менее 2,5 мкм/год. Теплообменники и системы должны быть спроектированы таким образом, чтобы обеспечивался как их предварительный разогрев, так и хороший дренаж, с тем чтобы избежать трудностей, связанных с замерзанием жидкости. [c.267]

Перед поступлением раствора в первый корпус выпарной станции он нагревается в решоферах до 90—95°С. Давление вторичного пара в корпусах трехкорпусной выпарки должно быть (МПа, не более) первом — 0,2, втором — 0,08, третьем —0,08 (вакуумметрическое) температура кипения сиропа по корпусам (°С) первом — 100—135, втором — 86—120, третьем —68. [c.125]

Основные требования к конструкции. В реальных условиях проектирование парогенератора должно быть тесно увязано с исследованиями по оптимизации атомной электрической станции в целом. Например, давление воды в первом контуре следует выбирать исходя из оптимальных соотношений между требуемыми размерами реактора и толщиной корпуса, которая может быть изготовлена иа заводе. Указанное давление определяет максимальное значение температуры воды на выходе из реактора, которую можно допустить без опасности изменения реактивности реактора или нарушения его гидродинамической устойчивости вследствие вскипания воды в активной зоне реактора. Короче говоря, максимальная температура воды на выходе из реактора должна быть настолько ниже температуры насыщения, чтобы возможность кипения воды в реакторе была исключена. В то же время она должна быть [c.233]

В соответствии со сказанным оптимальный режим многокорпусной выпарной установки заключается в выполнении ею технологических функций, в частности достижении требуемой конечной концентрации раствора и получении необходимого количества вторичных паров требуемых параметров для нужд тепловой аппаратуры при минимальном расходе греющего пара на первый корпус установки. Это достигается соблюдением заданной кратности испарения и правильности отбора вторичных паров из отдельных корпусов согласно расчету. Обычно минимальный расход греющего первый корпус острого пара бывает при максимально возможном в данных условиях отборе из корпусов, находящихся ближе к концу выпарной станции при выпарке под разрежением. Что касается начальной и конечной температур, определяющих производительность выпарной станции, работающей под разрежением, то они определяются поддержанием нормального давления пара, греющего первый корпус, что обычно зависит от нормальной работы парового двигателя и котельного агрегата, и поддержанием надлежащего вакуума на последнем корпусе, обусловливаемого правильной работой конденсаторной установки. [c.342]

Компрессор нужно немедленно остановить, если неисправность может повлечь угрожающие последствия. Кроме того, экстренный останов компрессора необходим и в следующих случаях при резком уменьшении давления в централизованной смазочной системе при прекращении подачи охлаждающей воды при температуре нагрева опорных подщипников выше допустимого значения при утечках газа (воздуха) через сальниковые или лабиринтные уплотнения, в соединениях трубопроводов и аппаратов при появлении сильных шумов, стуков или ударов в механизме движения, цилиндровой группе, редукторе или корпусе при заметном увеличении вибрации компрессора и связанных с ним трубопроводов и аппаратов при повышении температуры обмоток электродвигателя или нарушениях в работе системы его обдува при выходе из строя щита управления и основных КИП при возникновении пожара в помещении станции. [c.62]

Когда достигнуто равновесие в работе выпарной станции, по отдельны.м корпусам должны установиться приблизительно давление и температура греющего пара, приведенные в табл. 5. [c.116]

В табл. 8 приведены данные о давлени ] и температуре, наблюдавшихся в четырехкорпусной выпарной станции, греющий пар в которую подавался параллельно в I и II корпуса. [c.117]

Все приведенные выше сведения о распределении давлений и температуры между корпусами выпарной станции относятся к тому периоду ее работы, когда поверхность нагрева ап- [c.117]

Специальные проблемы. Имеется много специальных проблем, связанных с парогенераторами паровых электрических станций, которые заслуживаю -хотя бы упоминания. Две из них — это пуск и останов 122, 231, Практически основным фактором, ограничивающим скорость пуска парогенератора п набора им нагрузки, является коробление корпуса турбины. Последнее ограничивает изменение нагрузки 2"ч/мин. Однако даже при такой, кажущейся медленной, скорости изменении нагрузки должное внимание должно быть уделено выбору 1равильпых соотношений между отдельнылш поверхностями нагрева и сии еме регулирования парогенератора, с тем чтобы обеспечить надлежащие давления, температуры и расиределение воды в системе в процессе все о [1уска (который может д,питься много часов). [c.233]

Устройство отдельно стоящей котельной нецелесообразно. Прежде всего сооружение отдельно стоящей котельной должно обеспечивать централизованное теплоснабжение нескольких производств, расположенных не только в разных помещениях, но и в разных корпусах. Однако производственные корпуса завода территориально могут быть расположены так, что длина трубопроводов будет недопустимо велика. При отдельно стоящей даже не централизирован-ной котельной практически отпадает возможность применения паровых установок с естественной циркуляцией теплоносителя во внешнем контуре. При принудительном возврате конденсата следует ожидать затруднений в организации сбора конденсата. Это объясняется тем, что каждый из цехов будет выдавать конденсат дифенильной смеси разных параметров и для объединения его в общий конденсатопровод потребуется проведение соответствующих мероприятий по снижению температры (давления) конденсата, имеющего более высокие параметры. Транспорт конденсата с температурой выше или равной температуре насыщения дис жнильной смеси при атмосферном давлении из производственных цехов в котельную может быть осуществлен или самотеком, для чего потребуется большое заглубление приемных емкостей и насосов в приямках котельной, или с применением нагнетательной системы, для чего в каждом производственном цехе потребуется установка перекачивающей станции. Нужно иметь в виду, что вследствие того, что в таких установках протяженность коммуникаций по сравнению со встроенной в производственный корпус котельной больше на величину длины внешних трубопроводов, потери тепла трубопроводами в окружающую среду достигнут еще большей, чем указывалось выше, величины. Если расстояние от котельной до производственного корпуса будет, например, не более 100 м, то следует ожидать, что потери тепла в окружающую среду [c.245]

Давление веса столба щелока на нижележащие слои его повышает температуру кипения щелока в нижней части аппарата по сравнению с верхней частью щелокового пространства. Это явление носит название потерь от гидростатического эффекта. Величина их составляет 0,5—2,0° на корпус или 5—6° на всю станцию. [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология