Выпарные установки с одинаковыми корпусами

При расчете многокорпусной выпарной установки ее корпуса могут иметь одинаковые поверхности нагрева или минимальную поверхность нагрева. В отдельных случаях ставится условие, чтобы суммарная поверхность нагрева всей установки была минимальной и одновременно поверхности нагрева всех аппа- ратов были одинаковыми. [c.271]

Как указывалось выше, общая полезная разность температур распределяется по отдельным корпусам в соответствии с поверхностями и коэффициентами теплопередачи в этих корпусах. При расчете многокорпусной выпарной установки 0 ол. целесообразно распределить по корпусам так, чтобы поверхности всех корпусов были одинаковыми, что упрощает и удешевляет [c.493]

Рассчитаем, каким образом должна быть распределена полезная разность температур между корпусами для выпарной установки с одинаковыми поверхностями нагрева во всех корпусах. [c.238]

При однократном выпаривании в одном или нескольких корпусах кипение происходит при одинаковом давлении. В многокорпусных выпарных установках образующийся в одном корпусе пар используется для нагревания другого корпуса, кипение в котором происходит при более низком давлении. Термин выпарной аппарат часто применяется для обозначения совокупности отдельных корпусов, т. е. выпарной установки. [c.280]

Покажем это на примере выпаривания раствора в установке с естественной циркуляцией при температуре первичного пара Тх = 160 °С и температуре конденсации удаляющегося из установки вторичного пара Г онд 60 °С. Примем сумму температурных потерь для одного аппарата (корпуса) Д = 25 °С и будем для упрощения считать, что величины Д одинаковы для всех корпусов многокорпусной выпарной установки. [c.363]

Распределение полезной разности температур по корпусам, исходя из условий равенства поверхностей нагрева во всех корпусах. Если все корпуса, выпарной установки имеют одинаковые поверхности нагрева, т. е. если [c.369]

Если все корпуса многокорпусной выпарной установки имеют оди- < наковую загрузку и из каждого корпуса уходит приблизительно одинаковое количество вторичного пара то ] [c.379]

Только что выведенная формула для определения наивыгоднейшей разности температур в любом корпусе выпарной установки дает решение задачи в общем виде. В некоторых частных случаях этой формулой пользоваться не приходится, а именно тогда, когда задают заранее отбор экстра-пара с определенной его температурой или когда желают из чисто конструктивных соображений всем корпусам придать одинаковые поверхности нагрева. [c.314]

Во втором случае, когда всем корпусам выпарной установки придают одинаковые поверхности нагрева, т. е., когда принимают [c.314]

Поддержание заданного значения вакуума в конденсаторе и, следовательно, в последних корпусах выпарной установки можно осуществлять по различным схемам. Данные табл. УП1-1 показывают, что динамические свойства барометрического конденсатора по различным каналам примерно одинаковы. Поэтому в общем случае для получения нужного качества регулирования вакуума можно использовать различные регулирующие воздействия. В качестве регулирующего воздействия можно испо.льзовать изменение расхода [c.206]

Выпарные установки без нуль-корпуса, в которых весь греющий пар (одинакового потенциала) подается на первый по порядку корпус установки (фиг. 5-1--н 5-4). [c.216]

Выпарные установки с дополнительными корпусами, в которых греющий пар одинакового потенциала поступает параллельно на различные корпуса, например на пер- [c.216]

Задача о расчете температурного режима выпарной установки с одинаковыми корпусами решается следующим образом. [c.267]

Из приведенных соотношений можно заключить, что в случае -выпарной установки с одинаковыми корпусами полезные разности температур по корпусам прямо пропорциональны относительным тепловым нагрузкам и обратно пропорциональны коэффициентам теплопередачи отдельных корпусов. [c.268]

Пример 3-10, Установить температурный режим проектируемой трехкорпусной выпарной установки сахарного завода, пользуясь данными примера 5-9 для условий установки с одинаковыми корпусами. [c.269]

Выпарная установка с одинаковыми корпусами и минимальной суммарной поверхностью [c.271]

В этом случае необходимо одновременно соблюдать условия, найденные ранее для выпарных установок с одинаковыми корпусами = и для установки с минимальной суммарной [c.271]

Это означает, что выпарные установки с одинаковыми корпусами и минимальной поверхностью нагрева характеризуются следующими признаками [c.271]

Целесообразнее всего распределять полезную разность температур, исходя из условия построения выпарной установки с одинаковыми корпусами, что значительно облегчает и упрощает монтаж установки, ее обслуживание и ремонт. [c.272]

В отдельных случаях, когда выпарной установке с одинаковыми корпусами соответствует неприемлемый по технологическим условиям температурный режим, распределение полезных разностей температур следует производить по заранее выбираемым значениям температур вторичных паров по отдельным корпусам. [c.272]

При проектировании температурного режима желательно по возможности осуществлять выпарные установки с одинаковыми корпусами. [c.273]

Распределим эту величину по корпусам, исходя из условия получения выпарной установки с одинаковыми поверхностями нагрева корпусов. [c.275]

По расчету получаем выпарную установку с одинаковыми корпусами общей поверхностью нагрева 1 680 мК [c.280]

Выпарная установка состоит из четырех выпарных аппаратов. Корпуса первых трех аппаратов по диаметру одинаковы и равны 1,2 м, а диаметр сепарирующей части четвертого увеличен до 1,9 м. [c.219]

Как указывалось выше, общая полезная разность температур распределяется по отдельным корпусам в соответствии с поверхностями и коэффициентами теплопередачи этих корпусов. При расчете многокорпусной выпарной установки целесообразно распределить по корпусам так, чтобы поверхности всех корпусов были одинаковыми, что упрощает и удешевляет изготовление и обеспечивает взаимозаменяемость аппаратов и их деталей при эксплуатации. Иногда распределяют так, чтобы общая поверхность всех корпусов была наименьшей. [c.362]

Для возможности кипения раствора в каждом корпусе необходимо обеспечить соответствующую разность между температурами вторичного пара предыдущего корпуса и кипящего раствора следующего за ним корпуса. Выбор оптимальной температурной разности по корпусам выпарной установки будет рассмотрен ниже. Применением выпаривания в многокорпусных установках достигается значительная экономия пара, а следовательно, и топлива по сравнению с однокорпусным выпариванием при одинаковых производительностях. Если приближенно принять, что с помощью 1 кг греющего пара можно выпарить в однокорпусном аппарате 1 кг воды, то в. многокорпусной установке благодаря многократному испарению 1 кг греющего пара, поступившего в первый корпус, -можно выпарить количество килограммов воды, равное числу корпусов, т. е. расход пара на выпаривание 1 кг воды в многокорпусной выпарной установке обратно пропорционален числу последовательно включенных корпусов. В этом и заключается смысл применения многокорпусных выпарных установок. [c.117]

Недостатками противоточной выпарной установки по сравнению с прямоточной (при одинаковом рабочем режиме) являются некоторое увеличение расхода греющего пара (на 5—10%) и несколько больший расход электроэнергии на перекачивание раствора из корпуса в корпус в направлении возрастающих давлений. [c.118]

Первый способ основан на принципе равенства поверхностей теплопередачи в каждом корпусе. По этому способу в установке возможно применение аппаратов с одинаковыми конструктивными характеристиками при этом обеспечивается взаимозаменяемость аппаратов, упрощается и удешевляется их эксплуатация. Второй способ основан на принципе нахождения минимальной суммарной поверхности теплообмена корпусов установки и применяется для экономии дефицитного и дорогостоящего материала, из которого изготовляются выпарные аппараты. [c.369]

Доля полезной разности температур, приходящаяся на один корпус, как и величина Qn, зависит от числа корпусов N. Значение Qn определяется по формуле (IV. 144), Значение Кп зависит от физических свойств раствора и конструкции выпарного аппарата, а Рп — ОТ его размера. Чаще всего, чтобы обеспечить взаимозаменяемость, все аппараты в установке делаются одинаковыми. Тогда в соответствии с (IV. 145) [c.391]

Если желательна установка однотипных аппаратов первой ступени выпарки, то вместо одного I корпуса устанавливают 2—3 одинаковых параллельно работающих выпарных аппарата. Поверхность теплообмена в каждом таком аппарате должна быть равна поверхности теплообмена II и III корпуса первой стадии выпарки. [c.378]

Имеется,упрощенный метод определения оптимального числа корпусов для простых систем . Однако при большом числе корпусов он может привести к ошибочным заключениям, поскольку, пренебрегает такими факторами, как влияние способа подачи питания и систем рекуперации тепла на экономию пара. Предпочтительный метод расчета оптимального числа корпусов основывается на детальном определении характеристик установки и ее стоимости. Таким же путем можно исследовать и влияние второстепенных переменных на стоимость установки. При проектировании самой обычной выпарной установки для всех корпусов принимаются одинаковые размеры греющей поверхности. Однако это не играет большой роли, так как существует очень мало стандартных выпарных установок. Б самом деле, нет подтвергКдения справедливости соображений, по которым все корпуса установки должны быть одного итого же типа. Например, из рис. 1У-20 следует, что для выпаривания рассолов рациональнее всего устанавливать аппарат с подвесной камерой и пропеллерной мешалкой в качестве первого корпуса и аппараты с принудительной циркуляцией в качестве последнего, так как там температура низка и высокая стоимость единицы площади поверхности нагрева компенсируется высоким коэффициентом теплопередачи. [c.300]

До тех пор пока не была разработана методика расчета выпарных установок, обычно при конструировании их исходили из условия установки всех корпусов выпарной батареи с одинаковыми размерами и одинаковыми поверхностями нагрева. Но мы зияем, UTO кпличестнп передаваемого через нагревательную по-верхность тепла зависит от целого ряда свойств жидкости и, в первую очередь, от ее вязкости. Следовательно, при расчете неЬходимо учесть то обстоятельство, что по мере увеличения концентрации раствора вязкость его будет увеличиваться, что [c.301]

В тех случаях, когда проектируется выпарная установка с одинаковыми поверхностями нагрева корпусой и необходимы предварительные соотношения между термическими сопротив-лениями отдельных корпусов, расчет выполняется последовательными приближениями. [c.313]

Распределение полезной разности температур по корпусам. При расчете многокорпусной выпарной установки Апол целесообразно распределить по корпусам так, чтобы поверхности всех корпусов были одинаковыми, что упрощает и удешевляет изготовление, взаимозаменяемость аппаратов и их деталей при эксплуатации. Иногда Апол распределяют так, чтобы общая поверхность всех корпусов была наименьшей. [c.101]

В патенте [114] предлагают упаривать рассолы при 40— 45 iДo насыщения по сульфату натрия далее переводить их путем нагревания до 80—100 °С в состояние пересыш енных по сульфату и ненасьпценных по хлориду. Введение в подобный раствор некоторого количества поваренной соли вызывает кристаллизацию сульфата и донасыщепие жидкой фазы хлоридом натрия. Сульфат отделяют, а раствор подают на выпарную кристаллизацию в т,рехкорпусную выпарную установку, в которой температура кипения в первом корпусе одинакова с температурой в аппарате для высаливания, т. е. 100—110 °С, а последующие аппараты работают под разрежением (температура во II корпусе —75 °С, а в III 50 °С). По мере выпаривания воды и понижения температуры в осадок выделяется очищенная поваренная соль, а раствор обогащается сульфатом почти до насьпцения. [c.220]

Параллельная подача раствора обуславливает работу каждого корпуса выпарной установки в продукционном по суспенэии режиме. Температуры получаемых кипящих суспензий различны. Концентрация маточника определяется температурой кипения в корпусе, что затруднительно при эксплуатации. Кроме того, часто продукционную суспензию можно получать только при определенной температуре, соответствующей температуре кипения раствора последнего корпуса. Для получения на всей установке суспензий, имеющих одинаковую температуру и концентрацию маточника, необходимо предусмотреть расширители суспензии после каждого корпуса и создать в них манометрический режим, аналогичный режиму последнего корпуса установки. [c.34]

Пример 4-1. Рассчитать двухкорпусную выпарную установку для глицериновой воды с одинаковыми поверхностями нагрева обоих корпусов. Схема выпарки изображена на рис. 4-18. Начальная и конечная концентрации глицериновой воды Ьа = 20% и 6 он = 88%. Производительность 0, он = =643 кг/ч концентрированного глицерина. Давление греющего пара Ро = 5 кгс/с.ч (абс.) и /н=158°С. Давление во втором корпусе Р2=0,147 кгс/см (абс.) и температура вторичного пара 0=54° С. Начальная температура раствора 1 = 20° С. Раствор подогревается в первом подогревателе экстрапаром до /"=80° С, во втором — острым паром до температуры кипения раствора в первом корпусе (/0= 1) теплоемкость чистого глицерина с = 0,576 ккал/кг-град. Выпарные аппараты имеют принудительнук> циркуляцию раствора. Скорвсть раствора в трубках в первом аппарате—1,5 м/сек, во втором —3 м/сек. Диаметры нагревательных трубок 38/32 мм. При определении коэффициентов теплопередачи принять толщину накипи в первом аппарате 1 мм и во [c.130]

При проектировании выпарной установки для заданной производительности может быть поставлено требование, чтобы поверхности нагрева всех корпусов былп одинаковыми. Соблюдение этого тр ебования имеет большое значение, так как при этом все аппараты могут быть выполнены ПО одним и тем же чертежам, вследствие чего упрощаются конструирование корпусов и их изготовление при одинаковых корпусах все детали их получаются соответственно однотипными и взаимозаменяемыми. [c.134]

Пример 4-2. Рассчитать двухкорпусную выпарную установку для глицериновой воды с одинаковыми поверхностями нагрева обоих корпусов. Схема выпарки изображена на рис. 4-18. Нача.пьная и конечная концентрации глицериновой воды Ьо=20% И Ькон = 88%. Производительность Скон = 643 кг/ч (0,178 кг/с) концентрированного глицерина. Давление греющего пара ро=4.9-105 Пд (5 кг/см ) и <в=158 С. Давление во втором корпусе Рг=0,144-10 Па (0,147 кгс/см абс.) и температура вторичного пара =54°С. Начальная температура раствора < i=20° . Раствор подогревается в первом подогревателе экстрапаром до i"=80° , во втором — острым паром до температуры кипения раствора в первом корпусе to = ti) , теплоемкость чистого глицерина с=2,41 кДж/(кг-°С) (0,576 ккал/(кг С). Выпарные аппараты имеют принудительную циркуляцию раствора. Скорость раствора в трубках в первом аппарате—1,5 м/с, во втором — 3 м/с. Диаметры нагревательных трубок 38/32 мм. При определении коэффициентов теплопередачи принять толщину накипи в первом аппарате бн= 1 мм и во втором 2 мм Яст=58 BT/iM- ), Хи=1,163 Вт/(м-°С). Установка работает без перепуска и переохлаждения конденсата. [c.143]

Для упрощения принято, что для всех вариантов установок (от одно- до трехкорпусной-области 1-П1 на рис. 14-4) общая разность температур А овщ установки и температурные депрессии в каждом корпусе одинаковы. Поскольку А общ снижается с увеличением числа корпусов, то нри одной и той же производительности общая поверхность теплопередачи будет возрастать. С увеличением числа корпусов движущая сила процесса при А/ ащ = onst в каждом корпусе At снижается, но для обеспечения достаточно интенсивного процесса кипения величина At не должна быть ниже 5-7 °С (для аппаратов с естественной циркуляцией раствора). В противном случае кипение будет вялым, неинтенсивным, с низким значением коэффициента теплоотдачи Oj (см. разд. 11.8). Поэтому при расчете выпарных установок необходимо, чтобы значение полезной разности температур для каждого корпуса не было меньше минимального Ai . [c.370]