Расчет средних движущих сил

Независимо от метода расчета средней движущей силы число [c.330]

Как отмечалось, средняя движущая сила уменьшается с отклонением структуры потока от условий идеального вытеснения. Поэтому расчет средней движущей силы процесса массопередачи в реальном аппарате по уравнению (Х,54) и числа единиц переноса по уравнению (Х,57), выведенных для условий идеального вытеснения, дает возможность получить не истинные значения средней движущей силы или числа единиц переноса (например, Ау[р или п оу), а их фиктивные значения (Аг/ср)ф или (Под)ф, Для определения Д(/ср можно, вычислив фиктивную величину (А(/ р)ф, вычесть из нее поправку (А(/ср)овр. выражающую снижение средней движущей силы за счет отклонения от условий идеального вытеснения. Такой же порядок расчета применим для определения п , но поправка ( о /)обр должна прибавляться к вычисленному значению (По1/)ф-Таким образом [c.422]

Особое значение это обстоятельство приобретает при расчете средней движущей силы в тарельчатых колоннах. [c.5]

При определении движущей силы процесса массопередачи в условиях ректификации использованы основные принципы термодинамики необратимых процессов, позволяющие комплексно учесть совместное действие различных по своей природе причин, вызывающих этот процесс. Сделана попытка расчета средней движущей силы процесса массопередачи с учетом относительного движения фаз в контактном устройстве и особенностей процесса в условиях барботажа. С этой целью все контактные устройства классифицированы не только по конструктивному признаку, но и в зависимости от относительного движения фаз при их взаимодействии. [c.6]

Характер изменения концентраций по высоте прямоточного контактного устройства показан на фиг. 54. Уравнения, получен- ные для расчета средней движущей силы при противотоке фаз, оказываются справедливыми и для прямотока. [c.83]

Эта схема расчета числа контактных устройств может быть несколько изменена. Учитывая, что перепад концентраций определяется значением т]г, являющимся функцией ту, а ту, в свою очередь, есть функция К, число контактных устройств может быть определено без расчета средней движущей силы в явном виде. В этом случае пункты 2 и 3 схемы расчета высоты колонны могут быть записаны в следующем виде [c.107]

Расчет средней движущей силы при дистилляции с перегретым водяным паром или в токе инертного газа производится, согласно общим правилам отсчета движущей силы массообменных процессов, в зависимости от типа массообменного аппарата и особенностей гидродинамического режима в нем. Методика этого расчета, предложенная н разработанная А. Г. Касаткиным и А. Н. Плановским, изложена в различных руководствах [6, 14, 21]. Согласно этой методике, все массообменные аппараты подразделяются на аппараты полного вытеснения, полного смешения и аппараты промежуточного типа. Последние в свою очередь делятся на аппараты, в которых жидкость на тарелке полностью перемеш ана, а газ линейно изменяет свою концентрацию, и аппараты, в которых газ полностью перемешан, а жидкость линейно изменяет свою концентрацию. Для каждого из этих типов сформулированы свои правила расчета средней движущей силы. [c.185]

В заключение напомним, что формулы (10.46) и (10.49) соответствуют предположению о режиме полного вытеснения при движении сушильного агента внутри аппарата (см. гл. 1 и 3). Отличие от такого режима в реальных аппаратах учитывается экспериментально определяемыми поправочными коэффициентами, вводимыми в формулы расчета средней движущей силы процесса численные значения таких коэффициентов меньше единицы и обычно составляют 0,7-0,9. [c.588]

Как отмечалось, средняя движущая сила уменьшается с отклонением структуры потока от условий идеального вытеснения. Поэтому расчет средней движущей силы процесса массопередачи в реальном аппарате по уравнению (Х,54) и числа единиц переноса по уравнению (Х,57), выведенных для условий идеального вытеснения, дает возможность получить не истинные значения средней движущей силы или числа единиц переноса (например, Аг/ср или Поу), а их фиктивные значения (Аг/ср)ф или (Поу)ф. [c.422]

Расчет средней движущей силы массопередачи в экстракторах без учета продольного перемешивания может приводить к значительному завышению ее значения, что, в свою очередь, должно снижать расчетную рабочую высоту аппарата по сравнению с требуемой для заданного разделения. [c.258]

Определяем (аналогично предыдущему расчету) среднюю движущую силу процесса [c.391]

Для расчета средней движущей силы процесса абсорбции необходимо знать в и Ун. [c.162]

Для расчету средней движущей силы процесса абсорбции необходимо знать Ув и Ун. [c.143]

Величина Шу есть тангенс угла наклона прямой, соединяющей истинную точку на равновесной линии уао хао) с фиктивной точкой УАе, Хаь), которая необходима для расчета средней движущей силы в газовой фазе. Подставим теперь в правую часть соотношения (20.57) вместо разностей хаь — ао) и Уао — Уаь) соответствующие левые части уравнений (20.52) и (20.53), а движущую силу уАе — Уаь) выразим через коэффициент К у с помощью соотношения (20.5(3). Разделив далее обе части результирующей формулы на ЫА = [c.586]

Для расчета средней движущей силы Ах в уравнениях (8.145) и (8.146) нельзя применять обычную логарифмическую формулу. Средняя логарифмическая движущая сила представляет собой [c.269]

РАСЧЕТ СРЕДНИХ ДВИЖУЩИХ СИЛ [c.7]

Расчет средних движущих сил с учетом гидродинамической обстановки в аппарате. [c.13]

После преобразования, например, для легкой фазы, получим выражения для расчета средней движущей силы и коэффициента использования движущей силы [c.14]

Расчет средней движущей силы следует выполнять, вводя в расчетные уравнения фактор масштабного перехода. [c.45]

Для гетерогенных процессов массопередача и соответственно изменение концентраций различны и зависят от направленности материальных потоков в аппаратах прямоток, противоток, перекрестный ток. Соответственно различны и выражения для расчетов средней движущей силы. [c.224]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА СРЕДНЕЙ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ ПРИ ОБРАЗОВАНИИ СТАЦИОНАРНОГО ФРОНТА СОРБЦИОННОЙ ВОЛНЫ [c.201]

Расчет средней движущей силы для зимнего режима [c.80]

Теория дает методы расчета средней движущей силы для интервала концентраций со с (или О -ь гг ). Произведение ее на коэффициент скорости процесса, который определяется свойствами среды, позволяет вычислить среднее количество вещества, поглощаемое в единице объема реактора в единицу времени. А отсюда уже совсем недалеко до вычисления объема аппарата. [c.26]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

Влияние перемешивания на среднюю движущую силу. При выводе уравнений для расчета средней движущей силы предполагалось, что потоки фаз равномерно распределены по поперечному сеченкю аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями. При этом концентрации фаз постоянны по поперечному сечению аппарата и изменяются только по его высоте. Как известно (см. стр 119), такое движение представляет собой поршневой поток, или поток с идеальным вытеснением. При движении каждой из фаз в режиме идеального вытеснения градиент концентраций является наибольшим и средняя движущая сила процесса массопередачи — максимальной. [c.419]

Рис. 1Х-14. К расчету средней движущей силы процессов массообмена 1 — линия равновесия 2 — рабочая линня.

Для керамических колец размером 15X15X2 мм а=330 м /м . Для расчета средней движущей силы процесса абсорбции не- обходимо знать Уд и Ун. [c.158]

В работе Раяло [19] представлены формулы для расчета средней движущей силы в случае дистилляции с насыщенным водяным паром, с учетом конденсации водяного пара и учетом непрерывного изменения количеств потоков вдоль аппарата. [c.199]

Расчет средней движущей силы теплообмена при перекрестном токе можно вести через движущие силы противотока, вводя соответствующую поправку из графиков Р. А. Боумана, которые составлены для следующих экстремальных случаев один из потоков перемешивается, другой вытесняется оба потока перемещиваются оба потока вытесняются. [c.11]

Критерий Гухмана Ои в этих уравнениях характеризует объемное испарение жидкости в адиабатических условиях. Значения Л и га в уравнениях зависят от гидродинамического режима в аппарате. Значения коэффициентов тепло- и массоотдачи, определяемые из критериальных уравнений, зависят от способа определения средней движущей силы процесса. Тот факт, что различные авто ры используют разные методы и способы расчета средней движущей силы, является одной из щричин расхождения получаемых экспериментальных данных. [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология