Аппарат влияние режима движения

Рассмотренные условия образования вихрей на границе раздела потоков фаз проявляются одновременно в сложном взаимодействии. Исключительное влияние может оказать гидродинамическая обстановка процесса, создаваемая в том или ином диффузионном аппарате, и режим движения потоков, как это уже отмечалось выше. [c.148]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

Рассмотренные условия образования вихрей на границе раздела потоков фаз проявляются одновременно в сложном взаимодействии. Исключительное влияние может оказать гидродинамическая обстановка процесса, создаваемая в том или ином диффузионном аппарате, и режим движения потоков. Так, в аппаратах с фиксированной поверхностью контакта поверхностное натяжение может влиять на процесс иначе, чем в аппаратах, где поверхность фазового контакта создается в процессе движения потоков. Жидкие пленки стабилизируются, когда поверхностное натяжение орошающей жидкости (флегмы) увеличивается в нижней части колонны, тогда как при уменьшении поверхностного натяжения жидкие пленки разрушаются на струи и капли. [c.148]

Основное влияние на гидродинамический режим процесса отстоя в дегидраторе оказывает тип ввода сырья. В гл. 6 было показано, что в настоящее время в отстойниках используют вводы трех основных типов нижний, торцевой и через распределительные головки. Наиболее просто определить ПФ для отстойника с вводом сырья через распределительное устройство, расположенное в нижней части аппарата, и отбором сырья из верхней части аппарата (см. рис. 2.5, с. 29). В этом случае капли будут двигаться против потока нефти. Поэтому абсолютная скорость осаждения капли объемом V сложится из скорости движения сплошной фазы к , направленной вверх, и скорости осаждения капли (У), направленной вниз. Если в отстойной части аппарата соблюдается ламинарный режим движения жидкости, то все капли, для которых скорость сплошной фазы больше скорости их осаждения, не осядут и останутся в товарной нефти. Поэтому будет справедливо равенство [c.127]

Формирование кокса внутри аппарата определяется характером движения коксующейся массы. Гидродинамический режим в камере оказывает влияние на внутри- и межмолекулярные взаимодействия и структуру слоев кокса по высоте пирога. Поток сырья поступает в камеру и проходит снизу вверх по каналам в коксовом [c.93]

В том случае, когда диаметр аппарата с псевдоожиженным слоем достаточно мал, обычно наблюдается так называемый поршневой режим псевдоожижения [32, с. 170 107]. На рис. 13 пока-зань два типа поршневого режима псевдоожижения. Поршневой режим типа В обычно имеет место в аппаратах очень малого диаметра и здесь рассматриваться не будет. Исследование механического поведения такой системы можно найти в работе [37, с. 26]. Исследование поршневого режима типа А представляет большой интерес, поскольку в таком режиме обычно работают лабораторные установки с псевдоожиженным слоем. Теоретическое предсказание движения фаз в окрестности верхней части газовой пробки легче осуществить, чем для случая одиночного газового пузыря в псевдоожиженном слое большого диаметра в силу того, что, во-первых, точно известен диаметр пробки (он равен диаметру аппарата) и, во-вторых, кильватерная зона газовой пробки находится на значительном расстоянии от верхней части пузыря и не оказывает существенное влияние на движение фаз в этой области. [c.142]

Увеличение производительности электроразделителей при уменьшении расстояния между электродами объясняется следующими факторами сокращается время, необходимое для движения отделяемых частиц к электродам размеры отделяемых частиц остаются прежними, т. е. улучшаются условия укрупнения частиц под влиянием поляризации улучшается гидравлический режим движения очищаемого продукта в результате уменьшения его циркуляции в аппарате. [c.26]

Таким образом, гидродинамические закономерности движения жидкости в используемых на практике аппаратах для электрохимической деструкции органических загрязнений адекватно описываются типовыми моделями идеального вытеснения. Оптимальными, с точки зрения гидродинамики, являются плотности анодного тока 50—200 А/м , при которых продольная и радиальная диффузия не оказывает существенного влияния и ими при работе аппаратов можно пренебречь. Режим движения воды в промышленных электролизерах соответствует ламинарному течению жидкости. [c.115]

Расчеты, проведенные по вышеописанной методике, показывают, что скорость конвекционных потоков может достигать довольно значительной величины. Например, при л, равном 1, 2, 3 и 4 л, она соответственно равна 5,4 10,7 16,1 и 21,4 м сек. Таким образом, на движение частиц в аппарате разложения пентакарбонила железа влияет не только температурный режим стенок, но также и диаметр аппарата, так как влияние пограничного слоя из-за его постоянной величины резко падает при увеличении диаметра аппарата. [c.108]

Присутствие аммиака в ТДС оказывает влияние на температурный режим по высоте аппарата. Как видно из рис. 49, в нижней части ТДС идет выдувание аммиака из жидкости по мере ее движения вниз по аппарату. Это препятствует полезному повышению температуры жидкости в нижней части ТДС. Вверху ТДС, наоборот, происходит резкое поглощение аммиака из газа и вместе с тем интенсивное повышение температуры жидкости, что препятствует полезному снижению температуры парогазовой смеси на выходе из ТДС. Если бы не было конденсатора дистилляции, т. е. жидкость предварительно не подогревалась в отсутствие контакта фаз, поглощение аммиака в верхней части ТДС было бы еще более интенсивным. Поэтому отсутствие КДС привело бы к повышению температуры уходящей из Отделения дистилляции парогазовой смеси независимо [c.152]

Эффективность перемешивания. Степень перемешивания в аппарате с мешалками зависит от окружной скорости вращения мешалки и типа перемешивающего устройства. Гидродинамический режим перемешивания, имеющий место в аппарате с мешалкой, определяется интенсивностью образования мешалкой вихревых потоков и влиянием сил трения, стремящихся погасить движение жидкости. Мерой степени перемешивания для систем с жидкой фазой является окружная скорость мешалки т = п(1ып, а также значения критерия Рейнольдса Не = рга 2/ л и критерия Фруда Рт = п йы/д, где м —диаметр мешалки, п —частота вращения мешалки, —ускорение свободного падения [7]. [c.69]

Скорость горизонтального перемещения жидкости в аппарате не оказывает существенного влияния на гидродинамический режим, поскольку скорость движения жидкости, переносимой дисками перпендикулярно потоку газа, несоизмеримо больше ее горизонтального перемещения. В табл. 2 приведены опытные данные, подтверждающие сказанное. [c.167]

Сопротивление струйно-центробежных тарелок при скоростях газа, соответствующих началу устойчивой работы, составляет 6— 10 мм вод. ст., а при скоростях газа, соответствующих допустимому уносу оно равно 180—200 мм вод. ст. Изучен интервал скоростей газа, охватывающий различные режимы движения. У всех тарелок, независимо от площади живого сечения и диаметра колонны, в случае постоянного орошения ламинарный режим (Др и1 °) наблюдался при скоростях газа в живом сечении тарелки меньше 9,2 м/сек, переходный режим — при скоростях газа в живом сечении от 9,2 до 12,0 м/сек, турбулентный режим (Ар- Иг ) — при скорости газа от 12,0 до 23,0 м/сек и режим развитой турбулентности (А/7 ——при скорости газа выше 23,0 м/сек. Влияние плотности орошения на сопротивление струйно-центро-бежных тарелок описывается выражением Ар <7 Изучение уноса жидкости со струйно-центробежных тарелок, проводившееся в колоннах диаметром 80 и 120 мм при расстоянии между тарелками 300 мм, показало, что допустимый унос жидкости (0,1 кг/кг) достигается при скоростях газа в полном сечении колонны, равных 8,0—10,0 м/сек, причем жидкость уносится в основном в виде пленки по стенке аппарата. [c.127]

Сравнение данных, полученных в аппаратах различного масштаба, показывает, что в лабораторных аппаратах малого диаметра режим движения газа в слое был близок к идеальному вытеснению, В то же время в ухфупненном аппарате обратное смешение в плотной фазе оказывало существенное влияние на скорость реакции, а межфазный обмен был ограниченным. Отсюда следует, что к данным по степени превращения, полученным в реаюсорах малого диаметра, следует относиться критически, поскольку они получаются в условиях, резко отличающихся от условий в промышленных аппаратах. [c.311]

Исследование производительности РДЭ, проводившееся на восьми системах в аппарате диаметром 45 мм [36, 44, 52], показало наличие двух гидродинамических областей (наличие перелома корреляционной прямой), что, по мнению авторов, объясняется влиянием отношения центробежных и архимедовых сил на режим движения капель дисперсной фазы. При малых оборотах [c.224]

Влияние режима движения смеси в трубе на ход химической реакции и теплообмен. В трубчатых аппаратах процесс может проходить при ламинарном или турбулентном режихмах движения смеси. Наиболее неблагоприятным является ламинарный режим, при котором коэффициент теплоотдачи минимальный, а профиль скоростей (рис. 2.33) имеет наибольшую неравномерность (максимальное отклонение от режима идеального вытеснения). [c.48]

Режимы движения фаз в колонных аппаратах чрезвычайно многообразны. Знание закономерностей поведения фаз в каждом режиме и пределов изменения гидродинамических параметров, в которых существует тот или иной режим, соверщенно необходимо при правильном определении условий проведб йя химических и тепло-массообменных процессов. Многообразие режимов движения фаз в аппаратах колонного типа обусловлено многими факторами в частности, многообразием участвующих в движении сред (твердые, жидкие и газообразные), многообразием величин и направлений скоростей фаз, различными условиями ввода и вывода фаз, возможностью возникновения различного рода неустойчивостей в двухфазном потоке, возможностью протекания процессов дробления и коагуляции частиц, а также влиянием поверхностно-активных веществ и различных примесей на поведение капель и пузырей. Однако при всем многообразии различного вида течений, встречающихся в колонных аппаратах, можно вьщелить определенный класс дисперсных потоков, которые имеют ограниченное число установившихся режимов, а поведение фаз в этих режимах определяется общими для всех систем закономерностями. Такие потоки можно назвать идеальными. Они существуют при скоростях движения фаз, сравнимых со скоростью их относительного движения. При этом частицы распределены достаточно равномерно по сечению аппарата если и существуют градиенты концентрации дисперсной фазы, то они имеют конечную величину. Это означает, что концентрация частиц в среднем меняется от точки к точке непрерывным образом. Форма частиц близка к сферической, а их размер не слишком отличается от среднего размера частиц в потоке. [c.86]

При движении коллектива частиц необходимо учитывать эффект стесненности, который определяется двумя факторами влиянием соседних частиц эффект концентрации) и влиянием конечных размеров аппарата эффект стенок канала). При этом вместо и Су вводятся соответствующие характеристики и с для коллектива частиц по формулам с =Су1Е , где Е — поправочный коэффициент, учитывающий фактор стесненности и режим обтекания частиц. Так, в широком диапазоне гидродинамических режи- [c.184]

Необходимо также отметпть особенность моделирования процессов в биореакторах, связанную с конструктивным разнообразием их аппаратурного оформления. Так, в гл. 4 рассмотрены основные типы биореакторов и дана их классификация, наглядно свидетельствующая о существовании нескольких десятков конструктивных схем аппаратов, различающихся по принципу ввода энергии, способу аэрации среды, методам организации движения потоков. На формирование математической модели биореактора влияют также режим работы (периодический, полупериодический, непрерывный) и масштаб аппарата. Именно при переходе от лабораторных установок к полупромышленным и промышленным в наибольшей степени проявляется влияние макрофакторов на кинетические закономерности процесса ферментации. [c.137]

Водяная обмывка. При исследовании влияния водяной обмывки на загрязнение ширмового пароперегревателя он обдувался, как и при использовании паровой обдувки, глубоковыдвижным аппаратом ОГ с четырехсопловой головкой. Диаметр сопл 10 мм. Сопла были направлены попарно вперед и назад под углом 12° к плоскости, перпендикулярной оси движения обдувочного аппарата. Обмывка производилась водой давлением 0,5—0,6 МПа (перед аппаратом) в среднем через 169 ч. После 2200 ч работы установки ширмы были переведены на такой режим очистки, когда после обмывки водой производилась также их вибрация продолжительностью 5 с. [c.240]

Методы расчета. Количеств, описание процессов X. т.ос-новано на законах хим. термодинамики, переноса кол-ва движения, теплоты и массы (см. Макрокинетика, Переноса процессы. Турбулентная диффузия) и хим. кинетики. Анализ кинетич. закономерностей единичных процессов, их взаимного влияния позволяет разработать технол. режим, т. е. огттимальную совокупность параметров (т-ра, давление, состав исходной реакционной смеси, природа катализатора), определяющих такие условия работы апп ата или системы аппаратов, к-рые позволяют получить наиб, выход продукта или обеспечить наименьшую его себестоимость. Мат. моделирование, широко используемое при расчетах хим. процессов и оборудования, включает формализацию процесса в виде мат. записи, задание разл. значений режимных параметров системы для отыскания с помощью ЭВМ значения выходных параметров и эксперим. установление адекватности модели изучаемому объекту. Оптимизация работы афегатов осуществляется по экономич. и энерго-технол. показателям. Если прежде при этом стремились достичь макс. результата по одному параметру, напр, получить макс. выход продукта, то теперь требуется оптимизация, включающая учет таких параметров, как энергетич. и материальные ресурсы, защита окружающей среды, обеспечение заданного качества продуктов, безопасность процессов, продуктов и отходов произ-ва. [c.238]

СТРУКТУРА ПОТОКОВ в аппаратах непрерывного действия, существенно влияет на хим. процессы, тепло- и массообмен. Для процессов в многофазных потоках важно взаимное направление движения фаз (противоток, прямоток я др.) и геом. формы движущихся объемов (пленки, струи, капли, пузыри). При рассмотрении переноса процессов существенны режим течения (ламинарный, турбулентный) и связанная с ним проблема пограничного слоя. Большое значение имеют различия во времени пребывания частиц потока в рабочем объеме и их взаимное перемешивание в результате нестационарности поля скоростей, неравномерности распределения скоростей и их разнонаправленности. В частицах потока, покидающих рабочий объем быстрее других, процесс оказывается незавершенным, в частицах же, задерживающихся в зтом объеме, он проходит глубже. Поскольку скорость процесса обычно падает во времени, его незавершенность определяется долей частиц с малым временем пребывания.. Отрицат. влияние неравномерности распределения времени пребывания тем сильнее, чем выше требуемая степень завершенности процесса. [c.548]

Выбор оптимальных условий процесса (скорости потока, размеров частиц в кипящем слое, диаметра аппарата) должен осу-пдествляться с учетом влияния этих переменных на скорость всех видов диффузионных процессов (межфазной, внешней и внутренней диффузии и перемешивания потока), а также процессов теплопередачи. Решение этой задачи в настоящее время затруднено главным образом из-за недостатка надежных экспериментальных данных, что довольно парадоксальпо, так как число работ, посвященных свойствам кипящего слоя, весьма внушительно. Можно, однако, с уверенностью сказать, что взаимосвязь всех элементарных процессов ведет к тому, что в подавляющем большинстве случаев невозможно полностью избавиться от недостатков кипящего слоя, связанных с межфазно-диффузионным торможением процесса и перемешиванием потока по длине реактора. Так, увеличение скорости потока, хотя и ведет к росту коэффициента т], влечет за собой увеличение доли газа, проходящего в пассивной фазе, что делает систему более неоднородной. Одновременно с ростом скорости интенсифицируется движение частиц, а значит, и продольное перемешивание потока в активной фазе. Снижение же величины Ор, хотя и приближает гидродинамический режим потока в активной фазе к режиму идеального вытеснения, ведет к ухудшению теплопроводности слоя, т. е. потере едва ли не главного технологического преимущества кипящего слоя — удобства теплоотвода. [c.227]

При ручном айесе№И И шликера рабочий за смену совершает большое количество (несколько тысяч) однообразны.х движений. Как показали исследования [632], влияние частых однообразных движений (5000—5500) при значительной физической нагрузке влияет на здоровье и трудоспособность рабочего. Могут появиться заболевания двигательного аппарата рук. Поэтому скорость конвейера и режим распределения рабочего времени и отдыха должны быть такими, чтобы обеспечить поддержание достаточной работоспособности в течение всего рабочего дня. Все более необходимым становится конструирование и инедре-ние в производство механизированных устройств для нанесения шликера на изделия массового производства. [c.509]