Термообработка. Стабилизирующей отжиг

ТЕРМООБРАБОТКА. СТАБИЛИЗИРУЮЩИЙ ОТЖИГ [c.147]

Изложенные выше данные о межкристаллитной коррозии стабилизированных сталей позволяют объяснить возможность улучшения стойкости этих сталей к мея кристаллитной коррозии путем термообработки, называемой стабилизирующим отжигом (от 2 до 4 ч при 850—900° С). Именно при таких температурах растворимость углерода, находящегося в равновесии со специальными карбида ш, не больше, чем в случае равновесия с карбидами МегзСв при 600° С (т. е. 0,02%). Тогда у стабилизированной стали, прошедшей стабилизирующий отжиг, карбиды хрома уже не будут выделяться при нагреве в области критических температур, как это происходит у сталей, подвергшихся нагреву до более высоких температур (конечно, имеется в виду достаточная степень стабилизации). [c.148]

Внутренние напряжения, возникающие при сварке, в случае необходимости снимаются стабилизирующей термообработкой сварного узла (отжиг при температуре 600—650 С). Необходимость в термообработке, по согласованию со специалистами сварщиками и термистами, также оговаривают в чертежах. [c.124]

Применяемая обычно термообработка стали — закалка— для получения чисто аустенитной структуры заключается в нагреве до 900—1100°С, довольно кратковременной выдержке и быстром охлаждении (в воде или на воздухе) с температуры закалки. В отличие от мартенситных сталей закалка аустенитных сталей обеспечивает перевод их в наиболее пластичное состояние. В закаленном состоянии аустенитные стали имеют гомогенную структуру аустенита и максимальную стойкость к межкристаллитной коррозии. Если по техническим причинам закалку провести затруднительно, то для повышения стойкости к МКК ее можно заменить стабилизирующим отжигом, который проводят при более низких температурах. [c.180]

Это показывает необходимость стабилизирующего отжига (см. гл. 6.3.1) сталей с минимальной степенью стабилизации, когда требуется полная стойкость к межкристаллитной коррозии. Если стабилизирующая термообработка невозможна, то для полного предотвращения склонности к межкристаллитной коррозии, главным образом после перегрева стали, необходимо повысить содержание титана. [c.90]

У стабилизированных сталей стабилизирующий отжиг цри 870° С в течение 2 ч значительно ограничивает область склонности к межкристаллитной коррозии, которой они обладают при степени стабилизации меньше критической (см. гл. 6.2.3). Конечно, стабилизирующий отжиг сказывается благоприятно и в случае нестабилизированных сталей, хотя в гораздо меньшей степени. Влияние стабилизирующего отжига после различной термообработки на склонность к межкристаллитной коррозии показано на рис. 66 [165]. [c.148]

В значительной степени межкристаллитной коррозии подвержена сталь марки 1Х18Н9. Склонность стали к межкристаллитной коррозии можно предотвратить ограничением содержания в стали углерода до 0,04%, но этот путь сравнительно дорог добавлением в сталь более сильных карбидообразующих элементов, чем хром такими элемента1ш являются титан и ниобий. Для более наденшого предупреждения явлений межкристаллитной коррозии целесообразно не только вводить титан и ниобий, но и необходимо подвергнуть сталь термообработке (стабилизирующему отжигу) с выдержкой при температуре 845—870° в течение 2 час. [c.21]

Одним из способов снижения склонности сплава к МКК является термообработка. На практике рекомендуют проводить закалку или перезакалку стали при 1050-1100 С или стабилизирующий отжиг при температурах 850-950 °С в течение не менее двух часов. [c.337]

Особенно ответственна сварка труб из легированных сталей, поэтому в технических условиях строго оговаривают всю технологию сварки и марки электрода. Трубы из хромоникелевых сталей сваривают электродами ЭНТУ-3 ЦЛ-9 ЦЛ-11 и др. В процессе сварки возможно изменение структуры металла, что может быть причиной межкристаллитной коррозии. В таких случаях применяют электроды с добавкой ниобия, а также подвергают око-лошовную зону термообработке (стабилизирующему отжигу). [c.289]

Стабилизирующим отжигом (см. гл. 6.3) можно предотвратить межкристаллитную коррозию, связанную с выделением карбидов хрома, но нельзя полностью устранить склонность к ножевой коррозии в азотной кислоте. Термообработкой при 950—1100° С в течение 2 ч с охлаждением в воде можно в некоторых случаях (при низком содержании феррита в структуре) регенерировать сталь, склонную к ножевой коррозии [24]. Это свидетельствует о том, что ножевая коррозия связана не только с растворением стабильных карбидов, но и со многими другими процессами дегомогенизации, протекающими при высоких температурах перегрева, близких к соли-дусу [1931. [c.135]

Хорошей стойкостью в азотной кислоте обладают стали типа Х18Н9Б и их сварные швы с предельным содержанием углерода 0,06%. Это отчасти решает и проблему склонности сталей этого типа к ножевой коррозии [29, 78]. Однако у широко применяемой стали 1Х18Н9Б(Т) поведение в азотной кислоте в значительной мере зависит от термообработки. Нагрев нри критических температурах всегда ведет к ухудшению коррозионной стойкости, если перед ним не была проведена двойная термообработка по следующему режиму нагрев при 1050—1100° С, а затем при 870° С в течение 2 ч (рис. 66). Отсюда видно, что качество термообработки стабилизированных сталей определяется прежде всего растворяющим отжигом, при котором должна раствориться значительная часть карбидов хрома. Это делает возможным соединение углерода со стабилизирующими элементами в карбиды при последующем, достаточно длительном стабилизирующем отжиге. Присадка титана и ниобия может быть снижена почти до теоретической величины, т. е. степень стабилизации может быть минимальной. У стали, прошедшей стабилизирующий отжиг, склонность к межкристаллитной коррозии появляется после гораздо более длительных выдержек нри критических температурах, чем у стали без такого отжига. [c.149]

Церий обладает значительной способностью стабилизировать цементит. В белом чугуне отношение содержания церия в феррите и карбидах составляет 10 1. При его содержании менее 0,02% наблюдается увеличение размеров зерен, а при повышении концент-раппи до 0,06% происходит заметное измельчение зерна структу-ры. Тормозя распад вторичного и эвтектоидного цементита и содействуя образованию компактного углерода отжига в процессе термообработки, церий увеличивает стойкость белого чугуна при высоких температурах, резко снижая содержание серы, что само по себе улучшает жаростойкость чугуна. К тому же церий хорошо дегазирует металл, образуя тугоплавкие окислы, которые в случае образования сплошных плотных пленок могут обладать защитными свойствами. [c.72]

В заключение отметим, что собственное атомное разупорядочение существенным образом влияет на магнитные свойства ферритов и это обстоятельство надо учитывать, когда надо получить материал со строго повторяющимися параметрами. В качестве технологического приема, стабилизирующего магнитную индукцию и квадратность термостабильной петли гистерезиса, иногда рекомендуют дополнительные к основной термообработке отжиги при температурах 700—800°С в течение времени, достаточном для равновесного перераспределения ионов по подрешеткам (продолжительность отжига зависит от природы феррита [2]). Примером значительного влияния собственно атомного разупорядочения на магнитные свойства является поведение феррита никеля, резко закаленного с высоких температур и обладающего определенной концентрацией ионов N1 + в Л-узлах решетки (при 1300°С в формуле Ре " [Ы1 Ре2111л ]04 д = 0,9955). Как показали измерения [142], появление N1 + в тетраэдрических узлах шпинельной структуры приводит к изменению анизотропии кристалла и ширины линии ферромагнитного резонанса. [c.116]

При определении влияния на склонность к межкристаллитной коррозии более высокого содержания хрома и никеля, с которым приходится встречаться у высоколегированных сталей, необходимо принимать во внимание общий состав стали и режим термообработки. Соотношение отдельных элементов сплава, влияние хрома и повышение содержания никеля можно оценить по данным, приведенным в гл. 4.1. Вообще никель повышает склонность к межкристаллитной коррозии. Уже относительно небольшое повышение содержания никеля в высоколегированных сталях (например, с 28 до 35% [70]) существенно ускоряет, при критических температурах, выпадение карбидов хрома типа МеззСв по границам зерен, а при температурах вплоть до 980° С — также и карбидов МввС, содержащих молибден, ниобий, железо и хром. Повышенное содержание никеля также усиливает растворение карбидов стабилизирующих элементов, которое происходит уже при обычных температурах растворяющего отжига (1040—1100° С). Оптимальная термообработка для устранения склонности к межкристаллитной коррозии сталей, высоколегированных никелем, должна проводиться выше самых высоких температур образования карбидов МевС, но как можно ниже области температур обыкновенного растворяющего отжига, т. е. между 980 и 1020° С. Стабилизация этих сталей для устранения склонности к межкристаллитной коррозии требует не только повышения степени стабилизации (см. гл. 6.2.1), но одновременно и существенного снижения содержания углерода — ниже 0,04%, а в некоторых случаях ниже 0,015% (см. гл. 4.1). [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология