Определение модуля сдвига при высоких температурах

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ СДВИГА ПРИ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.169]

Определение модуля сдвига при высоких температурах представляет интерес для изучения структурных особенностей волокой, особенно синтетических и из них в первую очередь термостойких. [c.169]

Рис. 127. Прибор для определения модуля сдвига при высоких температура.ч

Прочность отвержденных полиэфиров сильно зависит от температуры, и после ее повышения до определенного предела резко уменьщается. Так, смола ПН-1 универсального типа при комнатной температуре характеризуется высокой СТр, однако ее прочность сильно снижается при температурах выше 50 °С [85]. Аналогичные результаты получены при изучении смолы универсального типа марки СЬ5-104 (ЧССР). Ее динамический модуль упругости ( д) и динамический модуль сдвига (Сд) с повыщением температуры также уменьшаются, особенно при температурах выше 40°С [86, 87]. [c.161]

Для определения термоупругих напряжений в выращиваемых кристаллах необходимо иметь данные об упругих свойствах кристаллов при высоких температурах. Длительное время в теории твердого тела доминировали ошибочные представления М. Борна и его школы о том, что при повышении температуры величины модулей сдвига кристаллов уменьшаются и обращаются в нуль при температуре плавления. Предполагалось, что процесс плавления определяется неустойчивостью решетки в связи с равенством нулю модулей сдвига в точке плавления. Противоположная точка зрения высказывалась Я. И. Френкелем, считавшим, что при температуре плавления значения модулей сдвига конечны, а кристаллическая решетка является еще устойчивой. [c.88]

Структурные изменения битумов в широком интервале температур обусловливают различные реологические состояния, характеризуемые определенным комплексом деформационных и прочностных показателей. Значения температурных границ и величина интервалов реологических состояний битумов I типа свидетельствуют о достаточно удовлетворительном деформационном поведении этих материалов в покрытии. Действительно, переход битумов в упруго-хрупкое состояние, где битум имеет высокие модули упругости и прочность и малую относительную деформацию (что приводит в конечном счете к появлению трещин и разрывов), наблюдается при температуре около —30° С. До этой температуры битум находится в эластичном состоянии, определяемом достаточно большими, развивающимися во времени деформациями, полностью обратимыми и потому не вызывающими трещин дорожного покрытия. В довольно широком интервале температур (от —12 —15° до -Ь45 50°) битумы I типа находятся в упруго-пластическом состоянии. В этом состоянии при напряжениях сдвига, не превышающих предела [c.177]

Теплообменник такой конструкции можно успешно применять многие годы в режиме довольно незначительных разностей температур. Но при использовании в более крупном агрегате или при работе в жестких температурных условиях в результате перехода к режиму, показанному на рис. 7.10, могут появиться нарушения. Вообще говоря, не возникнет никаких затруднений до тех нор, пока напряжения от разности температур будут лежать в области упругой деформации. Однако пластические деформации в местах высокой концентрации напряжений могут обусловить разрушение после ограниченного числа температурных циклов. Обычно в случаях, подобных показанному на рис. 7.10, наиболее опасны не напряжения в холодной и горячей трубных решетках, имеющих большую толщину, а напряжения изгиба и сдвига в трубах между этими решетками. Напряжения сдвига можно оценить непосредственно по величине относительного перемещения двух трубных решеток, длины труб между ними и модуля упругости. Напряжения изгиба можно рассчитать на основе рассмотрения отрезка трубы между решетками как двух консолей, соединенных шарниром в месте прогиба в средней точке между решетками. (На рис. П6.3 приведен график для упрощенного определения напряжений изгиба.) Рассмотрение одного лишь примера, показанного на рис. 7.10, может убедить в необходимости избегать сопряжения толстых сечений, работающих при существенно неодинаковых температурах, с относительно негибкими элементами небольшого поперечного сечения. Критерии разрушения в областях высокой концентрации напряжений рассмотрены в разделе о циклах температурных деформаций. [c.147]

При более высокой температуре дуктильность, так же как и размер частиц, уменьшается до тех пор, пока битум не начинает вести себя как обычная жидкость с нулевой дуктильностью. При температуре ниже температуры максимальной дуктильности поведение битума зависит от его вязкости. В этой области температур вязкость битума велика. Вязкость увеличивается параллельно с увеличением периода релаксации. Последний характеризуется временем, в течение которого устанавливается определенная скорость сдвига (от момента приложения заданного напряжения) и который определяется как отношение вязкости к модулю сдвига. Битум, имеющий, например, вязкость 10 П при 25 °С, будет иметь вязкость примерно 10 —10 П при 4 °С (температура, обычно применяемая при определении низкотемпературной дуктильности). При этой температуре модуль сдвига битумов будет между 10 и 10 дин/см , а период релаксации составит несколько секунд. В начале определения дуктильности битум подвергается интенсивной Здарной нагрузке. Период релаксации — порядка нескольких секунд — значительно превышает продолжительность наложения на- [c.19]

Механические свойства полиэфирных смол зависят от температуры. Влияние этого фактора на модуль упругости, определенный динамическим методом, на модуль сдвига и коэффициент Пуассона полиэфирной смолы ПН-1 показано на рис. 10. При комнатной температуре модуль упругости достаточно высок при температуре выше 40—50° С он значительно уменьшается. В связи с этим для получения конструкционных материалов, эснлуатируе-мых прн повышенных температурах, реко.мендуется использовать более теплостойкие смолы, например, ПН-3, ПН-4 и ПН-62. [c.23]