Шаг между трубами минимальный

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

Чем меньше шаг между трубами, тем более компактен теплообменник. Минимальное значе- [c.90]

Одним из основных элементов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов и греющих камер выпарных аппаратов являются трубные решетки. Они представляют собой перегородки, в которых закрепляются трубы и которыми трубное пространство отделяется от межтрубного. При конструировании теплообменного аппарата одновременно с проведением теплотехнического расчета необходимо выбрать способ размещения и крепления труб в трубной решетке, конструкцию трубной решетки и рассчитать ее толщину. Наиболее рационально по плотности упаковки труб размещение их по вершинам равносторонних треугольников. Размещение по вершинам квадратов удобнее при необходимости чистки межтрубного пространства. Шаг между трубами зависит от диаметра труб da и способов их крепления. Крепление труб в трубных решетках осуществляется сваркой, пайкой или развальцовкой. Минимальный шаг между трубами t рекомендуется принимать в соответствии со следующими данными [c.80]

Jl — коэффициент для учета перетечек через перегородку, включая перетечки как через зазоры между перегородками и кожухом, так и через зазоры между трубами и отверстиями для труб в перегородках потоки А л Е. Этот коэффициент зависит от отношения общей площади зазоров к площади проходного сечения для поперечного потока и также от отношения площади зазоров между перегородкой и стенкой кожуха к площади зазоров между трубами и отверстиями для труб в перегородках. J, учитывает перетечки через зазоры между кожухом и перегородкой в большей степени, чем перетечки через перегородки в местах проходов труб. Он также зависит от соответствующих допусков, и поэтому предпочтение отдается конструкциям с минимальными, предельно допустимыми значениями. J ухудшает характеристики, если перегородки расположены слишком тесно и поперечный поток становится соизмеримым с перетечками. Обычно значение находится в пределах от 0,7 до 0,8 (см. рис, 9, 3,3,6) [c.26]

Минимальный шаг между трубами, мм Чистые трубы [c.281]

Расстояние между тарелками. Минимальное расстояние между тарелками определяется следующим условием давление столба жидкости в переливной трубе должно быть больше сопротивления тарелки. При этом обеспечивается нормальное действие гидравлического затвора, образуемого на тарелке переливной трубой (стр. 600). [c.624]

Разметка коллектора также выдвигает ряд важных вопросов. Опыт приварки труб к трубной доске свидетельствует о том, что для рассматриваемых труб малого диаметра с тонкими стеиками минимальное расстояние между трубами в трубной доске должно быть не меньше 2,5 мм. Столь малая величина требует решения ряда сложных конструкторских проблем, связанных с напряжениями в трубной доске. Конструкция должна выдерживать перепад давлений как в рабочих условиях, так и при нерасчетных режимах. Часто имеется возможность спроектировать станцию таким образом, что перепад давлений в трубной доске на высокотемпературном конце теплообменника в обычных условиях будет мал. В результате напряжения в горячей трубной доске будут лежать в допустимых пределах, несмотря на малые значения допускаемых напряжений в этом диапазоне температур. Перепад давления и результирующие напряжения в холодной трубной доске будут значительно больше, но при этом допускаемые напряжения из-за меньших рабочих температур металла будут больше. Однако обе трубные доски должны быть спроектированы с учетом аварийных обстоятельств, таких, как внезапный останов насоса в любом из контуров или плохое управление процессами, которые приводят к перепадам давлений, значительно превышающим номинальные. Механические расчеты показали, что толщина плоской трубной доски должна быть в пять — восемь раз больше толщины цилиндрических коллекторов, иа которые не действуют изгибающие усилия. Кроме того, в результате ползучести и изгиба плоских трубных досок под действием перепада давлений возникает изгиб труб, что, в свою очередь, вызывает появление трещин в сильнонапряженных участках труб вблизи трубных досок. Подобных трудностей можно избежать, применяя цилиндрические коллекторы, поскольку никакая пластическая деформация цилиндрического барабана не изменяет его геометрии и конфигурации труб. [c.274]

Рис. ПЗ.Ю. Числа Нуссельта и потери нап ра для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДЯ/( отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами ДР/ / представляет собой отношение потери давления в пучке к динамическому напору. Цифры на кривых обозначают шаг в направлении, параллельном потоку, и диаметрах

Рис. ПЗ.П. Числа Нуссельта и потери напора для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДР/д отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами представляет собой

Рис. П6.6. Заиисимости между скоростью потока жидкости, минимальной частотой пульсаций и шагом между трубами прн поперечном обтекании пучка труб (при критерии Струхаля ЗЬ = 0,5).

Размешение в трубной решетке термокаталитических элементов выполняется согласно требованиям, предъявляемым к кожухотрубчатым аппаратам, по величине минимального расстояния между трубами. В зависимости от выбранной длины источника ИК-излучения в межтрубном пространстве могут размещаться и перегородки. В качестве теплоносителя-хладагента может быть использована как жидкость (вода, рассол), так и газ (воздух). [c.297]

Как уже указывалось ранее, труба располагается над поверхностью кипящего слоя порошка. Расстояние между трубой и кипящим слоем определяется, с одной стороны, величиной приложенного напряжения, с другой — максимальными флуктуациями поверхности псевдоожиженного слоя. Таким образом, в каждом конкретном случае (для заданных параметров изоляционного покрытия) находят ю относительное расстояние, которое обеспечивает минимальный расход энергии и максимальную производительность. [c.109]

В тех случаях, когда трубы работают на растяжение лри жестком закреплении их концов (развальцовка трубок с двух сторон, приварка или припайка труб), толщина трубной доски определяется в зависимости от расположения труб и анкерных связей. В этих случаях силы от перепада давления на трубной доске в значительной степени воспринимаются трубами. Минимальную допустимую толщину стенки и минимальное сечение мостика определяют из условия надежности развальцовки по наружному диаметру труб и по шагу между ними. Из найденных величин принимают большую. [c.116]

Начальная величина зазора между трубой и стенкой очка должна быть минимальной (не более 0,5 мм). Учитывая возможные отступления в размерах труб и отверстий для них, иногда трубы подбирают по очкам индивидуально. [c.154]

С другой стороны, использование очень коротких швов приводит к существенному увеличению влияния концов шва на его прочность. Поэтому целесообразно принять компромиссное решение — взять минимальную длину, при которой заметное влияние концов еще не ощущается. В случае использования схемы кручения кольцевые угловые швы в соединениях внахлестку на трубах позволяют полностью исключить как влияние концов швов, так и неравномерность сил по длине. Однако образцы из труб металлоемки, технология их сварки может отличаться от применяемой на прямолинейных швах и искажать результаты испьгганий. Кроме того, основной металл труб может не совпадать с исследуемым листовым металлом, а возможное трение между трубами вносит некоторые неточности в результаты. [c.162]

Минимальное расстояние между трубами по вертикали (для труб диаметром 100 мм оно составляет 210 мм) определяется диаметром фланцев. Обычно оно принимается большим для придания калачам конструктивных размеров (300 мм), что увеличивает высоту холодильника. Однако, несмотря на большое расстояние между трубами, радиус калача получается небольшим ( =1,5 для труб диаметром 100 мм), что приводит к увеличению сопротивления холодильника и усиленному износу калачей Кроме того, большое количество фланцевых соединений создает очаги возможных аварий из-за пробивания прокладок. [c.7]

Представленное на рис. 10.13 соотношение для потерь давления основывается на данных для чистого теплообменника, когда в зазорах между трубами и отверстиями в перегородках, а также между кожухом и перегородками отсутствуют загрязняющие отложения. Большая часть опытных данных получена для чистых теплообменников. При загрязнениях потери давления несколько возрастают, хотя точно неизвестно, насколько велико будет загрязнение к тому моменту, когда тепловая нагрузка теплообменника упадет до своего минимально допус-356 [c.356]

В тех случаях, когда потери давления в межтрубном пространстве конденсатора 1—2 превышают максимально допустимое значение, их можно уменьшить, используя разветвленную схему движения потока пара (рис. 10.21) или перекрестную схему (рис. 10.22). Трубы с низкими ребрами часто наилучшим образом подходят для осуществления конденсации паров, особенно при очень низких допустимых потерях давления 8 межтрубном пространстве конденсатора. Большая площадь поверхности теплообмена на единицу длины у оребренной трубы по сравнению с гладкой приводит к тому, что конденсирующийся пар должен пересекать меньшее число рядов труб. Больший эффективный зазор между трубами с низкими ребрами того же наружного диаметра и с тем же шагом, что и у гладкотрубного пучка, обеспечивает большую площадь поперечного сечения, которая может быть использована для обеспечения минимальных потерь давления в конденсаторе при заданной тепловой мощности. [c.375]

Шаг между трубами в трубных решетках зависит от диаметра труб н и способа их закрепления. Способы закрепления труб в трубных решетках приведены в гл. 18. Минимальную величину шага между трубами 1 рекомендуется принимать по табл. 23. 2. При этом в зависимости от способа закрепления труб значение величины простенка между трубами I — должно быть при развальцовке — 5 5 ММ-, при пайке 14 мм при приварке — для 5<2 мм 1 ММ-, при 3 2 мм 1 — (1ц 35, где 5 — толщина стенки трубы, мм. [c.311]

Таблица 23. 2 Величина минимального шага I между трубами в трубных решетках

Двусторонний обогрев печных труб значительно уменьшает разность между максимальной и минимальной теплонапряженностью по окружности трубы по сравнению с трубами, облучаемыми лишь с одной стороны, а другой стороной обращенными к горячей огнеупорной кладке. Это отчетливо видно на рис. 16, где показано распределение теплонапряженностей труб с двусторонним и односторонним облучением. Облучение обеих сторон труб в сочетании с принятием оптимального шага между трубами позволяет значительно повысить средний коэффициент лучистого теплообмена без превышения установленных многолетним опытом предельных максимальных значений точечной теплонапряженности. [c.69]

Для стальных сварных кожухотрубных теплообменников диаметром до 1400 мм с U-образными трубами наружным диаметром 25 и 20 мм размещение труб в трубных решетках (по вершинам квадратов и равносторонних треугольников) установлено ГОСТом 13203—67. Шаг между трубами в трубных решетках зависит от диаметра труб и способа их закрепления. Способы закрепления труб в трубных решетках приведены в гл. 19. Минимальную величину шага между трубами t рекомендуется принимать по табл. 25.2. При этом в зависимости от способа закрепления труб значение величины простенка между трубами t — d должно быть при развальцовке t — d 5 мм при пайке t — мм при приварке — для s 2 лж [c.636]

Величина минимального шага между трубами t в трубных решетках [c.636]

Первоначальный зазор между трубой и стенками гнезда двойника должен быть минимальным и определяться из условия возможности заведения трубы в гнездо двойника с учетом кривизны трубы. Практически величина зазора составляет около 2 мм. При слишком большом зазоре происходит значительный наклеп трубы в период иривальцовки. Это приводит к повышению упругости материала трубы и к недостаточно плотному ее прилеганию к стенкам гнезда. [c.260]

Тип трубного пучка и шаг размеи ения. Из опыта эксплуатации следует, что достаточная гарантия прочности креплений труб обеспечивается при шаге пучка, в 1,25 раза большем, чем диаметр труб, и (или) при минимальном расстоянии между трубами приблизительно 3,2 мм. Вообще говоря, предпочтительными являю1ся наименьший шаг в треугольном пучке труб при очистке поверхности продувками и минимальное расстояние между поверхностями труб, равное 0,4 мм в шахматных и коридорных пучках при механической очистке. Однако могут быть исключения, в особенности если должны регулироваться перепад давления или скорость потока. [c.28]

Для увеличения производительности и эффективности провальных тарелок за счет более равномерного распределения потоков по сечению колонны применяют ситчатые волнистые тарелки (рис. 1-11, б), решетчатые тарелки с отогнутыми кромками щелей (рис. V1I-11, в). Представляет интерес трубчато-решетчатая тарелка (рис. VIM1, г], полотно которой набирают из труб, расположенных параллельными рядами. В зазоре между трубами расположена гофрированная стальная лента, ширина которой равна величине зазора. Пар проходит через зазор между трубами в местах, где горизонтальные участки ленты выступают над поверхностью труб, так как сопротивление на этих участках минимально. В тех местах, где горизонтальные участки ленты расположены под трубами, проходит жидкость. В случае необходимости отвода (подвода) тепла по трубам может быть пущен хладагент (теплоноситель). [c.238]

Параметры для отношений площадей обводных течений. Естественно, что основные выводы Тинкера для общего случая являются очень громоздкими. Упрощение достигается ограничением наборов возможных комбинаций геометрических параметров. Для этого Тинкер берет характерные значения для каждого из трех отношений основных геометрических параметров, а именно отношения зазора между трубами и отверстиями в перегородках к наружному диаметру трубы, отношения зазора между перегородкой и кожухом к внутреннему диаметру кожуха и отношения внутреннего диаметра кожуха к наружному диаметру трубного пучка. От перечисленных величин зависит массовый расход обводных течений, поэтому их значения стараются получить, насколько это возможно, малыми они определяются допуска.ми, принятыми при изготовлении, и минимальной величиной зазоров, необходимых для соединения деталей. [c.178]

Так как иногда приходится использовать модель трубной решегки с количеством труб, отличающимся от указанного в конфигурации 1, в табл. П4.1 включены трубные решетки с минимальным диаметром, выраженным через расстояние между трубами при симметричном размещении труб, количество которых может изменяться от одной до 564 штук. Порядковые номера конфигураций размещения труб, указанные на рис. П4.4, лля каждого отдельного случая приведены в табл. П4.1 вместе с количеством труб, . аключенных в кал<дом круге с диаметром, равным отношению DIS. [c.347]

Совокупность двух слоев 1 п 2 позволяет проходить газу и жидкости через отверстия между трубами, в осиовиом, каждой фазе своим путем. При этом доля сечепия для прохода каждой фазы в зависимости от измеиепия нагрузок может меняться. Прн минимальных нагрузках или недогруженности колонны слой иены мал и в этом случае контакт газа и жидкости происходит между слоями 1 и 2. [c.203]

Начальный диаметральный зазор между трубой и гнездом определяется допусками на размеры труб и отверстий и должен быть минимальным, обеспечивающим свободное заведение трубы в гнездо. При больших зазорах возможен перекос трубы в период привальцовки, а также наклеп, из-за чего труба начинает пружинить и отставать от стенок гнезда. Обычно рекомендуют принимать зазор < 0,02 с1 . Например, для труб наружным диаметром 25 мм максимально допустимое значение первоначального зазора будет 6 = 0,02 х 25 = 0,5 мм. На практике диаметр гнезда для этих труб принимают равным 25,4 мм, т.е. = 0,4 мм. [c.50]

Р. Кажис с сотрудниками [422, с. 1384] разработал систему контроля размеров пучков из 12 труб для атомных реакторов типа РБМК (рис. 6.30, а). Трубы имеют диаметр 13,6 мм, толщину стенки 0,825 мм, длину 3644 мм. Номинальный диаметр пучка 78 мм. Требовалось в автоматическом режиме (с учетом радиоактивной опасности) измерить минимальный диаметр пучка, толщину стенок труб и распознать трубы, частично заполненные водой (негерметичные). Наибольшую трудность представляла первая задача, поскольку расстояние между трубами варьируется, а линии диаметров с1 между крайними трубами пересекаются не в одной точке (рис, 6.30, б). [c.726]

Стальные трубопроводы считаются электрохимически защищенными от коррозии, если разность потенциалов между трубой и землей составляет величину —0,87 В, называемую минимальным защитным потенциалом. Но не рекомендуется устанавливать разность потенциалов ниже величины —1,22 В при использовании битумной изоляции, которая в этом случае теряет при-липаемость. [c.118]

В 1960-х гг. фирмой Проабд был разработан (для проведения процесса фракционного плавления) аппарат следующей конструкции (см. рис, 14.1.2.4) [71]. Аппарат представляет собой камеру прямоугольного сечения /, внутри которой горизонтально расположены трубы 2. Высота камеры не превышает 1200 мм. Для обеспечения быстрого и равномерного прогрева каждая труба делается оребренной. При этом расстояние между пластинами минимально. По принципу [c.325]

Для получения минимального шага между трубами при сварке их концов применяют двойники крутоизогнутые (калачи) по нормали Н547-51, изображенные на рис. 233, сваренные из двух половинок швами 1 ж 2. Одна из половинок калача до сварки показана на рис. 233, б, половинки получают из штампованного кольца, изображенного на рис. 233, а. [c.407]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология