Параметры температурных циклов

Действительный цикл воздушной холодильной машины с внутренним теплообменом. Необратимые потери воздушной холодильной машины могут быть уменьшены с помощью внутреннего теплообмена или регенерации тепла в цикле. Исходя из условия, что температуры Т, Тд и Т заданы, в энтропийной диаграмме на рис. 226,в изображены действительные циклы 1а—2— 2а—3—4—1—1а воздушной холодильной машины с регенерацией и без регенерации тепла 1—2"—3"—4 в сравнении с их теоретическими циклами 1а—2 — 2а"—3 —4 и 1—2Ь—ЗЬ—4. Выбор параметров регенеративного цикла в таких условиях определяется характером линий действительных процессов расширителя и компрессора, а также величиной температурных потерь Д в регенераторе. Здесь также следует учесть и потери давления в регенераторе, не показанные на рис. 226,й. [c.425]

Параметры температурных циклов [c.180]

Стойкость к температурным перепадам конденсаторы, отпрессованные из порошка К-211-32, должны выдерживать без появления трещин и изменения электрических параметров воздействия четырех температурных циклов от —60 до 4-70 с последующим выдерживанием в камере влажности при комнатной температуре в течение 48 час. [c.179]

Применяются для изготовления методом горячего прессования (или литьем под давлением) технических изделий для высокочастотной изоляции с повышенной теплостойкостью. Конденсаторы из пресспорошка марки К-211-34 должны выдерживать (без появления трещин и изменения электрических параметров) воздействие четырех температурных циклов от —60 до -f70° с последующим кондиционированием при постоянной влажности при комнатной температуре в течение 48 ч. [c.211]

Температурный цикл в значительной мере зависит от технологических условий сварки и толщины основного материала (формы изделия), а управление этим циклом в некоторых случаях ограничивается необходимостью получения оптимальных свойств наплавленного металла. Любое вмешательство в температурный цикл требует знания отдельных параметров, влияющих в процессе сварки на размеры зоны, подвергающейся термическому воздействию, а также [c.221]

Тепловые движения атомов можно смоделировать как эллипсоиды (рис. 11.2-13), определяемые шестью анизотропными температурными факторами. Это приводит к общему числу девяти уточняемых параметров на атом. Малая рассеивающая способность атомов водорода (/о = 1) может не позволить их локализацию при разностных синтезах в случае структур тяжелых атомов или слабо дифрагирующих кристаллов. В таких случаях положения атомов водорода можно рассчитать геометрически на ожидаемом расстоянии от партнера по связи. Рентгеновские структуры очень сильно переопределены, например, для хороших центросимметричных наборов данных число экспериментальных 1 01 данных в типичном случае превышает число уточняемых параметров в соотношении 10 1 или более. Это в общем случае приводит к быстрой сходимости структурной модели за несколько циклов уточнения. Однако в случаях псевдосимметрии, беспорядочных структур или для молекул кристаллизационного растворителя со значительным тепловым движением можно столкнуться с трудностями. [c.411]

Выбор материала труб и деталей змеевика определяется их функциями и условиями эксплуатации, параметрами процессов, протекающих на внутренней и внешней их поверхности. Печи пиролиза работают циклически стадия пиролиза сменяется стадией выжига кокса. При этом изменяются температурный режим и среда в змеевиках — при пиролизе она восстановительная, при выжиге кокса, как правило, окислительная. Материалы труб змеевиков должны выдерживать высокие рабочие температуры (выше 1 000°С), перепады температур между металлом и технологическим потоком (100—300 °С), термические удары, возникающие при смене циклов, науглероживание и коррозию наружной поверхности труб при наличии в составе дымовых газов сернистых газов. Змеевики печен среднетемпературного пиролиза оснащаются горячедеформированными (горячекатаными) трубами, а для высокотемпературного пиролиза используют трубы, изготовленные методом центробежного литья. [c.136]

Для поддержания стабильными рабочих параметров в течение всего длительного технологического цикла необходимы высоконадежные системы их измерения и управления. Эти системы должны улавливать изменения в уровне заданных параметров и своевременно их компенсировать. Для большинства производственных технологий требования к точности поддержания давления лежат в пределах 0,5—1 МПа, а температуры — 0,5—2 °С. Измерять давление достаточно в одной точке рабочей полости (для надежности и профилактического контроля измерительных приборов необходима определенная степень дублирования). Для собственно технологических нужд необходимо измерять температуры в камерах роста, растворения и температурный перепад между ними. Кроме того, в целях обеспечения безопасной работы оборудования необходимо контролировать температуру в несущих деталях автоклава и температурные перепады по его стенке, влияющие на прочность сосуда. [c.203]

В процессе технологического цикла гидротермального выращивания контролируют в основном температурный режим и давление в реакционной камере, температуры в деталях несущего сосуда и теплоизоляции. При необходимости и наличии технических средств измерения в отдельных случаях контролируют и некоторые другие технологические параметры (средние скорости роста кристаллов, уровень пропускной способности диафрагмы и т. п.). [c.293]

Для некоторых технологических процессов целесообразно изменить пропускную способность диафрагмы в процессе цикла. Это позволит в отдельных случаях осуществлять тонкую регулировку температурного перепада между зонами, не меняя условий теплообмена аппарата с внешней средой (и тем самым сохраняя в целом без изменения температурный режим в реакционной камере), Высокие параметры процесса, кристаллизующаяся среда, необходимость точной и надежной регулировки делают эту задачу чрезвычайно трудной. Особенно значительные затруднения возникают при решении вопроса передачи механического движения внутрь реакционной полости. Зарастание передающих узлов спонтанными кристаллами может приводить к изменению силовых характеристик системы передачи перемещения диафрагмы и ограничить величину этого перемещения до уровня существенно меньшего, чем номинальный. Тем не менее имеются отдельные конструкции таких диафрагм, основанные на различных принципах перемещения их подвижной части (вращение, осевое перемещение, волнообразные качания и т. д.). Во всех таких устройствах изменение степени открытости диафрагмы достигается за счет изменения положения в пространстве всей диафраг.мы или отдельных ее частей под воздействием внешнего управляющего органа. Управление такой диафрагмой может быть как ручным, так и автоматическим. В любом случае необходимо контролировать положение диафрагмы или ее подвижных частей. [c.287]

При расчете установки в зависимости от требуемого температурного уровня принимают основные параметры цикла (to, Ib . <и, <и) и выбирают холодильный агент. [c.780]

Для обеспечения наибольшей термодинамической эффективности цикла необходимо правильно подойти к выбору основных его параметров и в первую очередь таких величин, как давление и температурные уровни каждой ступени. Определение оптимальных значений этих величин должно предшествовать окончательному расчету цикла. Самый распространенный, но наиболее тру- [c.52]

В реально м цикле (/V>0) с ростом холодо- или тепло-производительности повышается температура охлаждаемого потока или снижается температура нагреваемого потока на входе в камеру. В холодильном цикле это влияние с ростом параметра ц возрастает, а при нагреве— снижается. В регенеративном цикле температура сжатого газа повышается с ростом ц, а разность температур уменьшается. Так как наибольший эффект вихревого температурного разделения сжатого газа (разность Т г—Гх), определяющий значения (ДТ х)рег и (ДТ г)рег, достигается при больших ц, то естественно различное влияние, например, недорекуперации в теплообменнике на эффекты охлаждения и подогрева. В режиме подогрева, особенно при высоком заданном значении Тт, подогрев газа происходит в основном в вихревой трубе и роль теплообменника невелика. Наоборот, при охлаждении регенерация холода суш,ественно влияет на эффект охлаждения. В связи с этим необходимо тщательно подходить к выбору теплообменника и устранению потерь холода в окружаюш,ую среду. [c.176]

Естественно желание повысить столь низкое значение КПД при выработке электроэнергии, для чего необходимо поднимать температуру на верхнем уровне цикла и уменьшать температуру и давление конденсации отработанного пара. Особенно желательно снижение уровня параметров конденсации отработанного в турбине пара. Однако температура и давление в конденсаторе определены температурой охлаждающей воды, которая обычно не бывает низкой в течение года. Экономически оптимальными приняты давления в конденсаторах = 0,004 МПа, что соответствует температуре конденсации водяных паров 28,6 С. Нагревание охлаждающей воды допустимо на 8 °С по экологическим соображениям. При этом теплообменные поверхности и объемы конденсаторов достаточно велики вследствие малых температурных разностей и больших удельных объемов пара при столь низком остаточном давлении. [c.292]

Показатели качества сырья и стабильного катализата, а также основные параметры технологического режима в начале цикла и перед проведением окислительной регенерации приведены в табл. 34. Качество сырья характерно для установок риформинга но производству ароматических углеводородов, а показатели стабильного катализата свидетельствуют о высокой степени превращения нафтеновых и парафиновых углеводородов, т. е. о сохранении высокой активности АП-64. Данные технологического режима указывают на сравнительно мягкие температурные условия риформирования, что подтверждается незначительными коксовыми отложениями на катализаторе (малая продолжительность окислительной регенерации). [c.201]

По заданному температурному режиму строится цикл в диаграмме и определяются параметры хладагента, необходимые для последующих расчетов. [c.95]

Тщательный контроль и возможность регулирования многочисленных технологических параметров — необходимые условия получения интегральных материалов с заранее заданной структурой. Важные результаты по исследованию влияния этих параметров на структуру и свойства интегральных пеноматериалов (на примере полиуретанов) были получены в работах Николаи с сотр. [146, 185, 372, 426]. Согласно классификации, предложенной авторами, все технологические параметры изготовления ИП можно условно разделить на входные, промежуточные, выходные и целевые. К входным параметрам относятся установочные параметры переработки и те, которые заранее заданы и которые нельзя произвольно менять, а именно технические параметры оборудования и технологические параметры исходного сырья (например, температурный режим переработки, молекулярная масса полимера и т. д.). К промежуточным параметрам относятся такие, которые могут быть изменены в процессе изготовления изделия — продолжительность отдельных стадий цикла, вязкость композиции,, температура формы, давление, скорость смешения компонентов и т. д. Выходными параметрами, зависящими от входных и промежуточных, являются структура и кажущаяся плотность изделия, распределение плотности в объеме изделия, продолжительность изготовления изделия и т. д. К целевым параметрам относятся время формования, расход энергии и сырья, а также качественные характеристики процесса и изделия (непрерывность или периодичность процесса, гладкость или рельефность внешней поверхности, цвет изделия и т. д.). [c.57]

Недостатком данного технологического процесса является низкая точность днищ по диаметру, погеря устойчивости и уточнение фланцевой часги заготовки, появление гофр и образование выпуклостей в местах перехода эллиптической часа и днища в цилиндрическую. Процесс штамповки характеризуется сложными временно-температурными параметрами термического цикла, влияние которых на образование погрешностей размеров и дефектов оставалось неизвестным. [c.69]

На конечные свойства горячештампованных днищ, применяемых при изготовлении нефтегазохимических аппаратов, оказывает влияние множество факторов, из которых к числу наиболее существенных относятся параметры термического цикла штамповки. Установление закономерностей изменения температурных полей системы заготовка-штамповая оснастка является важным условием при проектировании оптимального технологического процесса изготовления днищ или совершенствовании существующего. Имеются экспериментальные и расчетные методы исследования температурных полей в термических процессах. Экспериментальные методы применяются, чаще всего, для проверки результатов расчета температурных полей. Расчетные методы подразделяются на аналитические и численные. Первые, применимы, в основном, для простых тепловых расчетов, в которых учитывается небольшое количество факторов [1]. Для сложных тепловых процессов решения можно получить только с помощью численных методов с применением ЭВМ. К числу таких методов относится метод конечных разностей [2], который получил широкое распространение в связи с появлением мощных компьютеров. Он характеризуется относительной простотой получения базовых уравнений и реализации алгоритма решения на ЭВМ. [c.280]

Параметры предельного цикла (предельные диапазоны изменения механических нагрузок и температурных полей) являются максимальными значениями параметров (в рассматриваемой задаче), при которых выполняются условия п ри-способляемости, приведенные в п. 5,6.2, и минимальными значениями параметров, при которых выполняются условия неприспособляемости, приведенные в п. 5.6.5. [c.327]

Естественно, что для того, чтобы приступить к расчету литьевого Щ1кла, необходимо располагать исчерпывающими сведениями о конструкции изделия (чертеж), конструкции формы (чертеж) и характеристиками материала (константы уравнения состояния, кривая течения, коэффициент температурной зависимости вязкости или энергии активации вязкого течения, теплоемкость и скрытая теплота плавления). Предполагается, что такие параметры литьевого цикла, как температура пластикации, до которой необходимо разогреть расплав, и температура формы, известны. Обычно такие данные можно найти в справочных руководствах по технологии переработки пластмасс. Таким образом, задача сводится к теоретическому определению продолжительности литьевого цикла и выбору основных параметров работы червячного пластикатора, обеспечивающих оптимальное использование всего возможного времени для ведения процесса непрерывной пластикации. [c.443]

При температурах несколько ниже 0°С молекулы циклических олигомеров (1)-(У) имеют конформацию усеченной пирамиды бензольные кольца расположены на гранях пирамиды, а фенольные гидроксильные группы образуют цикл из водородных связей на плоскости усечения. Протоны мостиковых СНг-групп в этой конформации неэквивалентны четыре связи С-Н примерно параллельны оси пирамиды, а четыре другие почти перпендикулярны этой оси. В результате сигнал СНг-протонов представляет собой квартет АВ с константой спин-спинового взаимодействия = 13,5 Гц. При повьппении температуры происходит интерконверсия аксиальных и экваториальных СНг-протонов вследствие инверсии цикла, и неэквивалентность этих протонов исчезает сигнал ПМР превращается сначала в уширенный дублет, а затем в довольно узкий синглет. По температурной зависимости формы АВ-квартета рассчит времена жизни СНг-протонов в аксиальном и экваториальном положениях, константы скорости интерконверсии и активационные параметры инверсии цикла. Свободная энергия активации для тетрамеров (II)-(IV) составляет 67 кДж/моль, а для пентамера (V) 50 кД /моль, что свидетельствует [c.177]

Программное обеспечение TSVET 800 позволяет оператору в процессе анализа и обработки результатов непрерывно или периодически отслеживать на экране текущие значения параметров температурного режима хроматографа с погрещностью 0,25 °С и готовность термостата колонок к проведению очередного цикла программирования температуры. [c.165]

Для некоторых из этих комплексов и в жидкой, и в твердой фазах обнаружено существование равновесия между низкоспиновым и высокоспиновым Т2д(12двд) состояниями. Комплекс I низкоспиновый и при комнатной, и при более низких температурах, тогда как для комплексов II и III характерно состояние спинового равновесия как в твердом состоянии, так и в растворе. Комплекс IV при температурах, пре-выщающих 180 К, является существенно высокоспиновым. В твердом состоянии спиновое равновесие в очень больщой степени зависит от аниона. Термодинамические параметры такого взаимного превращения можно определить из температурной зависимости восприимчивости так, установлено, что для комплексов II и III в растворе АН составляет соответственно + 4,6 и + 2,8 ккал/моль. Рентгеноструктурный анализ кристаллов показывает, что метильные группы — заместители в пиридиновом цикле — взаимодействуют с циклом. Таким образом, поле лигандов в комплексе IV ослаблено в такой степени, что этот комплекс представляет собой высокоспиновое соединение, тогда как комплекс [c.155]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств каталитического процесса и реактора температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как уже отмечалось, те параметры, влияния которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, эффективную диффузию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравнодортупность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет попользовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих факторов может быть ииой и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Влияние этих факторов необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда — перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном режиме, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора, что приводит, например, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, пепродол5кительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных переходных режимов и даже устойчивых предельных циклов. Это мо- [c.77]

Далее приведены примеры численного расчета значений максимальной температуры внутри слоя катализатора и степени превращения па выходе пз реактора прп значениях параметров, соответствующих рис. 4.4. Как видно из рис. 4.11, существует критическое значение длительности цикла t , выше которого происходит затухание процесса. При 1с< 1с величина Гтах слабо зависит от продолжительности цикла, и лишь в области малых значений t наблюдается небольшое уменьшение макснмальной температуры. Гтах достигает минимальных значений при О, т. е. в скользящем режиме. Численный анализ показал, что максимальная температура в слое и средняя за цикл степень превращения х практически не зависят от величины условного времени контакта х , если только величина ТкСТк, где Тк определяет границу существования высокотемпературного устойчивого циклического режима. Увеличение т при прочих неизменных условиях лишь увеличивает температурное и концентрационное плато в слое, не изменяя выходные характеристики процесса. [c.114]

Прпмер экспериментальных профилей температур по длине слоя катализатора в различные моменты времени в циклическом режиме представлен на рис. 7.3. Профили 1—3 получались в каждом из установившихся циклов приблизительно через одинаковые промежутки времени после переключения газа снизу вверх . Профиль 3 получен в момент нереключепия сверху вниз , 4 — через 8 мин после этого переключения. Опыты проведены при адиабатических разогревах реакционной смеси 38—88°С. При этом длительность цикла равнялась 20—90 мин. Во всех опытах степень превращения была близка к 100%. Максимальная температура в условиях экспериментов изменялась от 360 до 500°С. Характер циклических изменений экспериментальных температурных профилей совпадал с расчетным, а изменение максимальной темиературы при варьировании входных параметров согласовывалось с расчетными данными, а также с аналитическими оценками. [c.171]

Цель расчета по модели - определение влияния цйклическог зменения входных параметров на выход целевого продукта. Исследования проводились в следующих направлениях 1) выбор канала для нанесения возмущений 2) выбор фор кШ возмущающих воздействий 3) влияние изменения концентрации диоксида углерода в газовом потоке на входе в реактор а) на температурный режим потока б) на температуру в слое катализатора в) на качество образующегося метанола (с точки зрения образования примесей и увеличения концентрации воды). Выбор канала для нанесения возмущений выполнен с учетом возможности изменения параметров в промьппленных условиях. Для интенсификации процесса выбран расход диоксида углерода, который приводит к изменению концентрации Oj во входном потоке. Расчет технологических режимов выполнялся для случаев синусоидальной, прямоугольной и трапециевидной форм возмущающих воздействий. Анализ полученной информации показал целесообразность использования симметричных прямоугольных волн д.чя увеличения выхода метанола по сравнению с традащионным стацнон шы.ч режимом. При этом изучалось влияние периода возмущающих воздействий и их амплитуды. Установлено, что прирост производительности по метанолу в большей степени зависит от периода цикла, чем от амплитуды. Расчеты показали, что рабочий диапазон изменения температуры и расхода СО2 при реализации циклических режимов совпадает с диапазоном, определенным стационарными условия 1и проведения процесса. [c.65]

Одновременное рассмотрение г г и т)д создает предпосылки для более экономного использования подводимой энергии с улучшением всех главных показателей работы холодильной установки. При этом возможные пути оптимизации работы установки выявляются расчетом потоков теплоты и массы рабочего вещества с определением параметров состояния во всех характерных точках на каждой отдельной стадии технологической цепочки. Часть данных для расчета устанавливают на основании имеющегося опыта эксплуатации холодильных установок. К таким данным относят к. п. д. машин температурные уровни начала и конца цикла разности температур в теплообменниках количестзо теплоты, поступаюш й в окружающую среду в результате сжатия рабочего тела гидравлические потери и т. д. Для каждой отдельной ступени составляют энергетический и материальный балансы. [c.54]

Игнорирование локальных свойств граничных условий на одной поверхности теплообмена при их фактическом вырождении на других поверхностях (В1охл — оо) может обесценить трудоемкий расчет температурного поля в деталях камеры. Поэтому в термокинетической задаче особую значимость имеет задание местных (локальных) значений средних за цикл параметров теплообмена. Определение их основано на вычислении теплопередаточных функций Пу (ф), Яз (ф) [c.85]

Подготовительные операции УЗК занимают 24 - 34 ч. В отличие от непрерывных нефтехимических процессов, в реакционных камерах УЗК химические превращения осуществляются в нестационарном режиме с периодическими колебаниями параметров процесса, прежде всего температуры и времени. Продолжительность термолиза в жидкой фазе изменяется от максимального значения с начала заполнения камеры до минимального к моменту переключения на подготовительный цикл. На характер изменения температурного режима по высоте и сечению камеры оказывает влияние эндотер-мичность суммарного процесса термолиза, а также величина потерь тепла в окружающую среду. Это обстоятельство обусловливает непостоянство качества продуктов коксования по времени, в том числе кокса по высоте камеры. Так, верхний слой кокса характеризуется высокой пористостью, низкой механической прочностью и высоким содержанием летучих веществ (то есть кокс недококсован). Установлено, что наиболее прочный кокс с низким содержанием летучих находится в середине по высоте и сечению камеры. [c.388]

ТЕРМИЧЕСКАЯ УСТАЛОСТЬ — усталость материалов прп малом чпсле циклов напряжений, вызванных циклическим колебанием температуры. Обусловлена знакопеременными пластическими деформациями, возникающими в результате воздействия циклических температурных напряжений первого и второго рода. Напряжения первого рода появляются вследствие статической неопределимости при неравномерных нагревах или охлаждениях материала, а также при равномерных нагревах или охлаждениях материала, на к-рые наложены внешние мех. связи. Эти иа-иря кения определяются методами термоупругости и термонластичности. Зависимость между пластической деформацией и числом циклов до разрушения 01П1сывается ф-лой iV"Aej,jj = С, где — число циклов до разрушения Ae j, — величина пластической деформации за цикл а и С — параметры, зависящие от физико-мех. св-в материала. Разрушение материалов вследствие Т. у. [c.534]

Эти напряжения после определенного числа циклов вызывают появление пластических деформаций, интенсивно возрастающих от цикла к циклу. Если число циклов достаточно велико, накопление таких деформаций приводит в конечном счете к накоплению трещин в отдельных зернах или по границам зерен, а затем к полному разрушению материала. Действие циклических температурных напряжений необратимо изменяет форму в результате одностороннего накопления пластических деформаций вследствие релаксации напряжений в микрообъемах. Способность иатериалов сопротивляться Т. у. позволяет оценивать до,пговечность элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях многократных нагревов и охлаждений. Эту способность определяют, используя методы качественные (позволяющие лишь сравнительно оценивать сопротивление материала циклическим нагревам и охлаждениям) и количественные (позволяющие сопоставлять различные материалы но их способности сопротивляться Т. у. с количественной оценкой осн. параметров, приводящих материал к разрушению в условиях многократных нагревов и охлаждений). При малых перепадах [c.534]

Таким образом, в методиках [17] и [18] расчет гидродинамики и теплообмена в аппаратах разделяют. Сначала проводят i идродинамический расчет, затем по его результатам — тепловой. По pesyjUiTaTaM теплового расчета вносят коррекцию в гидродинамический и т. д. Поскольку взаимосвязь гидродинамики и теплообмена имеет сложный характер, взаимные коррекции расчетов осуществляются по методикам [17] и [18]. Во внутренней и внешней итерациях добиваются сходимости по различным факторам. Сходимость в большинстве случаев достигается за 3-5 итераций во внешнем цикле и за 2-А — во внутреннем. В результате проектного расчета определяется число труб заданной длины и диаметра, а следовательно — площадь поверхности теплообмена. После выбора аппарата конкретной конструкции для уточнения параметров теплоносителя проводится проверочный расчет методом температурного сканирования. [c.190]

Включение в полимерную цепь гетероциклов различного строения приводит к изменению физических и химических свойств полимера. Так, введение бензоксазольных циклов в полиимидную цепь повышает термостойкость смешанных полигетероариленов вследствие более высокой термостойкости бензоксазольных группировок. Однако возникающие при введении бензоксальных фрагментов нарушения регулярности полиимидной цепи увеличивают подвижность отдельных сегментов макромолекулы, способствуют более легкому протеканию реакций передачи и обрыва цепи, увеличивая скорость окисления. В работе [244] изучены закономерности термоокисления ряда полибензоксазолимидов с различными заместителями. Кинетические параметры окисления этих полимеров приведены в табл. 3.2, температурная зависимость эффективной константы скорости окисления — на рис. 3.14. Наименее стабильными при 350 °С оказываются полибензоксазолимиды, содержащие алифатические группы (полимера I и И). Переход от гомополимера к сополимеру III, содержащему равные количества фрагментов I и II, приводит к некоторому снижению скорости окисления не только по сравнению [c.116]