Система двухреакторная

Известны варианты использования катализаторов с различной пористой структурой путем послойной их загрузки [пат. Англии 2073770, США 4306964], смешением различных катализаторов [пат. США 3870623 ], созданием двухреакторной системы с использованием в реакторах катализаторов, различающихся структурой [пат. США 3830728, 4212729, Франции 2482126]. Размещение более широкопористого катализатора в первом по ходу сырья слое позволяет улучшить селективность работы загрузки катализатора. В первых слоях идет, в основном, конверсия высокомолекулярных металлсодержащих соединений с адсорбцией металлов, а в последующих слоях идут реакции сернистых соединений. Разность в поровой структуре катализаторов может быть весьма значительна. Например [пат. США 4306964], в первом слое может быть загружен катализатор основной объем пор которого приходится на поры 10-20 нм,, а в последнем 3-8 нм. Такие системы предлагаются для гидрообессеривания остаточного нефтяного сырья с высоким содержанием металлов. [c.108]

Для Ангарского нефтеперерабатывающего завода нами предложен к реализации вариант процесса термополиконденсации дистиллятного крекинг-остатка, в котором планируется использовать оборудование крекинговой и битумной установок с включением отдельного двухреакторного блока термополиконденсации и системы циркуляции горячего теплоносителя. Капитальные затраты, включающие стоимость нового оборудования и СМР, составляют 9,2 млн.руб. К настоящему времени осуществлено проек- [c.20]

Очевидно, что при данной производительности, в зависимости от величины суммарный объем двухреакторной системы будет принимать различные значения. Однако существует некоторое значение / 1, при котором общий объем реакционной системы становится минимальным. Этот минимум может быть найден аналитически из суммы (IV, 128) и (IV, 129) или графически. [c.335]

На рис. 58 изображены зависимости объемов первого и второго реакторов, а также суммарного объема двухреакторной системы от величины р1, построенные по уравнениям (IX,20) и (IX,21) для случая, когда Лю = 1 и /С = 1. Ордината точки минимума кривой суммарного объема характеризует минимально возможный объем двухреакторной системы. [c.263]

Из рис. 175 видно, что минимальный объем двухреакторной системы достигается при Fi = 0,656. При этом объемы 1-го и 2-го реакторов относятся, как 1 1,98. [c.465]

Рис. 175. Определение минимального объема двухреакторной системы гидрирования при R = 1,2 F = 0,99 v = 1.

На рис. 180 изображена зависимость объемов 1-го и 2-го реакторов,, а также суммарного объема двухреакторной системы от величины [c.473]

Зависимости, изображенные на рис. 180, позволяют подсчитать, что в случае работы в двухступенчатой системе изомеризации, где общая степень превращения р. = 0,95, минимально возможный объем системы достигается при = 0,64. При этом объемы первого и второго реакторов относятся, как 1 0,68, Объем двухреакторной системы на 42% меньше объема одноступенчатого реактора, работающего без рециркуляции, но дающего ту же общую стеиень превращения —0,95. [c.475]

Принципиальную двухреакторную схему непрерывной подготовки компонентов рассмотрим на примере активированной анионной полимеризации е-капролактама. По такой схеме весь подаваемый со склада расплав е-капролактама делится на две равные части, одна из которых направляется на приготовление каталитической системы, а другая — на смешение с активирующими добавками [183]. Расплав е-капролактама перед смешением с активирующими добавками, а также каталитическая система перед смешением должны быть тщательно осушены. В качестве осушителя используют роторно-пленочный аппарат, что позволяет (в отличие от осушки лактама в емкости с помощью вакуума или барботажа инертным газом) организовать непрерывный процесс. Благодаря непродолжительному пребыванию в зоне нагрева и снижению температуры кипения вследствие ведения процесса под вакуумом не происходит разложения мономера и снижения его качества. Наличие испарителей в сочетании с ловушками специальной конструкции обеспечивает конденсацию лактама и возвращение его в аппарат [184]. [c.114]

На рис. XIV. 3 изображены зависимости объемов первого и второго реакторов, а также суммарного объема двухреакторной системы [c.364]

Подобная система использовалась ранее при двухреакторном методе (установка состояла из реактора гидроформилирования и реактора декобальтизации), причем во втором реакторе понижали давление для осаждения кобальта. Время от времени роли обоих реакторов менялись [c.29]

Очевидно, что при данной производительности, в зависимости от величины 1, суммарный объем двухреакторной системы будет прини- [c.170]

На рис. 40 изображены зависимости объемов 1-го и 2-го реакторов, а также суммарного объема двухреакторной системы от величины построенные по уравнениям (VII, 20) и (VII, 21) для случая, когда 10 = 1 и K—I. Ордината точки минимума кривой суммарного объема характеризует минимально возможный объем двухреакторной системы. [c.171]

На промышленных установках процесс изомеризации осуществляется по двухреакторной схеме. В течение 20 месяцев работы катализатора позиции реакторов меняются путем переключения системы вентилей, после 30 месяцев работы обычно половина катализатора nepei ружается, что связано в основном с дезактивацией его водой. Остальная часть катализатора перегружается через 50 месяцев. Управление процессами гидроочистки, подготовки сырья и изомеризации осуществляют из одной операторной. В качестве системы обогрева используется циркуляция горячего масла. Тщательная проверка оборудования установок изомеризации после 15 лет работы не выявила коррозии реакторного узла. [c.102]

В секции изомеризации принята двухреакторная схема со ступенчатым снижением температуры от первого реактора ко второму. Повышенная температура в первом по ходу сырья реакторе 2 обеспечивает более полное разложение чегы-реххлористого углерода и протекание изомеризации с образованием изопентана и монозамещенных гексанов, во втором реакторе 3 происходит изомеризация до вы-сокоразветвленных гексанов, обладающих высокими октановыми характеристиками. Принятый способ низкотемпературной изомеризации определяет включение в схему установки системы глубокой осушки и очистки от сероводорода водородсодержащего газа, поступающего в систему изомеризации, а также узлов хлорирования катализатора и улавливания продуктов хлорирования. [c.143]

Фиг. 5). Определение минимального объема двухреакторной системы гидрировния ири / =1,2 Я =0,9У =1

На фиг. 61 изображены зй-ьисимости объемов 1-го и 2-го реакторов, а также суммарного объема двухреакторной системы от величины построенные по уравнениям (IV, 129) для иШ 0 0,40.50.Вол0,8ОД 10 случая, когда Лю= 1 и ЛГ= 1. Фиг. 61. Определение минималь- Ордината точки минимума кривой суммарного объема характеризует минимально возможный объем двухреакторной системы. Дальнейщее увеличение числа ступеней изомеризации позволяет добиться еще большего уменьшения объема системы. Однако если учесть, что осуществление каждой следующей ступени потребует дополнительной холодильной, погоно- [c.335]

Что же касается двухстуиснчатой системы, то здесь картина несколько иная. В этом случае при минимальном суммарном объеме двух реакторов, ио данным рис. 180, общая загрузка обоих реакторов составляет Ai + Ay i—Пу) или 1,36. При работе с рециркуляцией, когда общая загрузка также равна 1,36, объем реактора, по сравнению с минимальным объемом двухреакторной системы, сокращается на 14,3%. Если вести нроцесс с коэффициентом рециркуляции, определяемым в пределах точек А II В на кривой V = f Пу), то объем системы с рециркуляцией будет меньше минимального объема двухступенчатой системы кроме того в этом случае система с рециркуляцией будет работать с меньшей общей загрузкой. [c.475]

В сообщениях фирмы British Petroleum [11] о модифицировании процесса изомеризации пентан-гексановой фракции указывается, что его проводят в двух реакторах. Это согласуется с результатами выполненных автором расчетов и указывает на. то, что используют катализатор, позволяющий получить значительные количества диметилбутаиов. При переходе к двухреакторной системе необходимо определять оптимальное распределение объемов катализатора и потоков циркуляционного газа между реакторами. Пример решения такой задачи оптимизации имеется в работе [4], но здесь рещение не рассматривается, так как двухреакторные схемы для изомеризации используют редко. [c.288]

А — лабораторная установка / — однореакторная промышленная установка двухреакторный блок Л/- трехреакторвая система [c.104]

В 1974 г. НИИхиммашем разработана конструкция двухреакторного экстрактора емкостью 1100 (рис. 2-16) для системы производства фосфорной кислоты из апатитового концентрата мощностью 360 т/сут (по Р2О5). [c.69]

Учитывая особенности конструкции отечественных цилиндрических многомешальных экстракторов и необходимость интенсификации перемешивания фосфорнокислых пульп, НИУИФ и НИИхиммаш разработали несколько вариантов их модернизации, один из которых изображен на рис. 2-20. Двухреакторный экстрактор с уменьшенным (на 4 шт.) числом перемешивающих устройств рассчитан для системы экстракционной фосфорной кислоты большой единичной мощности— 1000 т Р2О5 в сутки при переработке апатитового концентрата. [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология