Расчет теплообмена

Сложность описания и расчета теплообмена с учетом реальных условий его протекания во многом объясняет тот факт, что в настоящее время теплообменную аппаратуру рассчитывают по моделям, предполагающим режим полного вытеснения теплоносителя либо его полное смешение. Эти крайние случаи режимов течения теплоносителя обоснованы для определенных конструкций теплообменных аппаратов и видов теплоотдачи, однако в большинстве случаев использование модели идеального смешения и вытеснения теплоносителя дает погрешность в расчете. В связи с этим возникает необходимость использования более реальных моделей движения теплоносителей, обладающих одновременно достаточной простотой. [c.69]

При расчете теплообмена важное значение имеет определение разности температур поверхности стенки и жидкости. Для определения этой разности необходимо знание температуры поверхности стенки, которая может быть ниже температуры жидкости, если жидкость охлаждается, или выше температуры жидкости, если жидкость нагревается. [c.160]

Имеется немало примеров того, что параметры фазового равновесия жидкость — пар для смесей играют важную роль при расчетах теплообмена. В то время как точка кипения для чистых компонентов при данном давлении фиксирована, для смеси такая ситуация не сохраняется. Диапазон температур, в котором имеет место кипение (или конденсация) при заданном давлении, зависит от состава смеси. На рис. 3 представлена диаграмма температура — давление типичной смеси легких углеводородов. Состав системы в целом, фазовое равновесие которой представлено на рис. 3, является постоянным. Составы паровой и жидкой фаз будут меняться от точки к точке. При анализе рис. 3 сразу видно различие в свойствах смеси и чистого вещества. Критическая температура чистого компонента определяется как температура, выше которой в веществе исчезает различие между жидкостью и паром. Очевидно, что такое определение неприменимо к исследуемой смеси. Здесь существует диапазон температур выше критической температуры, в котором жидкость некоторого состава может существовать одновременно и в равновесии с паром. Для чистого компонента критическое давление [c.166]

Расчеты теплообмена в пламенном пространстве печи позволяют установить зависимость количества теплоты, передаваемого исходным материалом, от различных факторов, таких как размеры отдель- [c.63]

РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ [c.38]

В приведенных уравнениях и в последующих примерах не учитывается влияние теплообмена лучеиспусканием между поверхностью нагрева и нагреваемой или греющей средой. В то же время доля тепла, передаваемого лучеиспусканием, может представлять собой весьма существенную часть общего количества переданного тепла, например при теплопередаче в газовой среде. Этот способ теплопередачи будет рассмотрен в дальнейших главах и приведенные примеры расчетов конвективного теплообмена будут дополнены расчетами теплообмена лучеиспусканием. [c.40]

В зависимости от преобладающей траектории потоков, движущихся в сосуде под влиянием перемешивающего устройства, целесообразно следующее разделение аппаратуры при расчете теплообмена 1) реакторы с преобладанием радиальных потоков 2) реакторы с преобладанием аксиальных потоков 3) реакторы с преобладанием тангенциальных потоков 4) реакторы со сложной гидродинамикой. [c.47]

Практические расчеты теплообмена лучеиспусканием [c.139]

РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ЧИСТЫХ ПАРОВ [c.117]

При расчете теплообмена лучеиспусканием между двумя твердыми телами, отделенными друг от друга лучепоглощающей средой, например при расчете поверхностей нагрева котла, следует учитывать поглощательную способность среды. В топочном пространстве, в котором имеются теплоизлучающие твердые тела, имеет место значительное поглощение. [c.140]

Большей областью применения обладает модифицированная аналогия переноса тепла и импульса, которую предложили Т. Карман и Р. Мартинелли для расчета теплообмена при турбулентном движении внутри труб теплоносителей со значительно отличающимся от единицы числом Прандтля. Ими принято допущение о подобии механизма турбулентного переноса тепла и импульса, что позволило распространить модифицированную аналогию на случай отсутствия подобия полей температуры и скорости в потоке. Применимость этой аналогии для шероховатых труб с более сложной гидродинамикой потока, чем в гладких трубах, была отмечена еще в работе Р. Мартинелли. [c.358]

Передача тепла от теплоносителя к, сушильному материалу в данном случае происходит тремя способами а) от теплоносителя через часть стенки барабана, покрытой материалом, к последнему б) от теплоносителя через свободную стенку барабана к протекающему воздуху или пару (или к паро-воздушной смеси) и в) от протекающего воздуха (или пара) через поверхность материала к материалу. Расчет последнего способа производится по аналогии с расчетом теплообмена во вращающихся барабанах. [c.247]

При расчете теплообмена в псевдоожиженном слое необходим учет [c.466]

РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КИПЕНИИ [c.210]

Область исследованных параметров и рекомендуемый диапазон использования методики для расчета теплообмена при кипении жидкостей на пучках труб [c.232]

Ниже приведены используемые в практике расчета теплообмена безразмерные числа. [c.21]

Для инженерных целей рекомендуется использовать любое из уравнений (9), (10) или (16) в коротких трубах для расчета теплообмена, дающих более высокие числа Нуссельта. [c.234]

В. Уравнение для расчета теплообмена. Основное выражение для расчета эффективного среднего коэффициента теплоотдачи имеет вид [c.26]

По всей вероятности, наиболее широко используемым из этой части станет разд. 4.5, в котором затабулированы данные по различным физическим свойствам. Мы постарались составить таблицы в виде, наиболее удобном для ин-женера-теплотехника. Например, при инженерных расчетах теплообмена в многофазных системах часто считается, что термодинамическое состояние системы соответствует линии насыщения. В этом случае таблицы свойств на линии насыщения будут особенно полезны тем, что в них содержатся все свойства жидкости и газа, необходимые для расчета, включая значения поверхностного натяжения на границе раздела фаз. [c.147]

Стержнеобразное движение зернистого материала позволяет применить к расчету теплообмена для этого случая закономерности охлаждения (или нагревания) бесконечно длинного кругового пи- [c.156]

Расчет теплообмена при конденсации пара [c.456]

Три Ро > 0,1 можно ограничиться одним членом ряда Nu = .i —При Fo > 1 Nu л в случае Bi = = оо Nu — 5,78 такое значение Nu было получено в работе [56]. Приведенные выше формулы можно применять и для расчета теплообмена с плотным слоем при безградиентном (стержнеподобном) его движении по трубе (при п > 10) без продувки газом или при параллельном движении газа. При этом в первом приближении коэффициенты теплопроводности и пристенной теплоотдачи принимаются такими же, как для стационарного слоя, а в критерии Fo учитываются водяные эквиваленты обеих движущихся фаз. [c.140]

Теплообмен лучеиспускания между поверхностями твердых тел. Применение законов Стефана — Больтцмана, Кирхгофа, Ламберта и Планка дает возможность вывести уравнение, годное для практического расчета теплообмена лучеиспусканием между поверхностями двух твердых тел, отделенных друг от друга теплопроницаемой средой [c.132]

Длинный цилиндр окружен внещним цилиндром, ось которого параллельна оси первого (аналогичные соотнощения распространяются на длинные не цилиндрические поверхности). Все величины берутся аналогично предыдущему случаю. Для облегчения быстрого расчета теплообмена лучеиспусканием для основных технически важных случаев, часто встречающихся на практике, Готтель и др. определили коэффициенты облученности и составили таблицы и диаграммы, которые применяются для непосредственного отсчета искомых значений [c.133]

В уравнении (10,8) значение коэффициента С находится в пределах от 0,2 [131] до 0,26 [144] со сртоней величиной 0,25. Однако это уравнение, как и другие [28, 133], недостаточно пригодно для расчета теплообмена в межтрубной зоне промышленных теплообменных аппаратов, так как оно не учитывает влияния зазоров и геометрии межтрубного пространства па теплообмен. [c.237]

Козицкий В. И., Каневец Г. Е. Алгоритм расчета теплообмена при кипении смесей углеводородов парафинового ряда.— Алгоритмизация расчета цроцессов и аппаратов хим. пр-в, те.хнологии перераб. и транспорта нефти и газа на ЭВМ, 1974, вып. 8, с. 56—60. [c.343]

Тухаатулан С. Г., Ахунов Н. X,, Усманов А. Г. Расчет теплообмена между пн- рогазом и стенкой трубы. — Изв. вузов. Сер. Химия и химическая технология , 1982, т. XXV, вып. 1. [c.323]

При конденсации пара в горизонтальной трубе пленка конденсата, t)бpaзyющaя я на стенке, под действием силы тяжести движется сверху вниз со значительным скосом по направлению движения потока. В нижней части сечения трубы накапливающаяся жидкость образует ручей, перемещающийся под воздействим парового потока вдоль трубы. На пленке конденсата и на поверхности ручья образуются волны, перемещающиеся в направлении движения пара. При достаточно больших скоростях пара, особенно при неполной конденсации его в трубе, часть конденсата срывается со стенки и уносится в ядро потока в виде мельчайших капелек. Наличие двухфазного потока пара и жидкости существенно усложняет расчет теплообмена. [c.139]

Методика пригодна для углеводородных жидкостей и узкокипящих смесей . Непригодна для сильно полярных жидкостей Методика пригодна для расчетов при давлениях не выше 0,7 Ркр Для чистых поверхностей целесообразно вводить коэффициент запаса 0,7. При расчете теплообмена для тяжелых углеводородов следует учитывать наличие загрязнений [c.232]

Хотя получаемые с помощью имеющихся соотношений результаты расчетов теплообмена и потерь давления по своей точности часто оставляют желать лучшего, этими формулами отнюдь не следует пренебрегать. Действительно, на их основе рассчитано и создано большинство реальных теплообменников. Для оценки характеристик аппаратов с точностью до порядка величиш или для определения верхней и 1П1жиеГ1 границ плотности теплового потока можно исиользонать очень простые расчетные соотношения. Иногда эти полученные при сравнительно малых усилиях оценки показывают, что более точные и дорогостоящие исследования нецелесообразны. Это особенно справедливо, когда эффекты загрязнений, плохое знание физических свойств теплоносителей или другие неоиределе1шости влияют на точность расчетов. [c.22]

В этих уравнениях = уv -l (vi/)+— тензор скоростей деформаций. В уравнении (11) предполагается, что внутренняя энергия элемента жидкости зависит только.от мгновенного значения температуры и давления в этом элементе и не зависит, например, от истории развития деформаций в элементе. Хотя пе 6111Л0 никаких экспериментальных проверок этого допуп1,ения, 01ю используется повсеместно при расчетах теплообмена. [c.330]

Практически любой расчет теплообмена требует знания одного или нескольких физических параметров жидкостей, газов или поиерхностей, на которых происходит теплообмен. Именно важность информации о физических свойствах для указанных целей побудила редакторов нклю-чить в справочник часть, посвященную этим свойствам. Для расчетов процессов переноса теплоты, массы и импульса инженер-теплотехник должен хорошо понимать физическую природу явлений, обусловливающих различные параметры, используемые в этих расчетах, а также их зависимость от других параметров, таких, как давление и температура. По этой причине в первых разделах настоящего тома рассматриваются физические свойства различных веществ. Сначала обсуждаются свойства чистых жидкостей и газов (разд. 4.1). Во многих теплообменных устройствах газы и жидкости представляк5т собой смеси нескольких компонептов, и следующий раздел (разд. 4.2) посвящен обсуждению свойств таких смесей, включая их равновесные термодинамические свойства. В обоих разделах изучаемая среда рассматривается как ньютоновская, в то время как фактически многие используемые на практике жидкости обнаруживают свойства неньютоновских сред. Приводить данные о реологических свойствах неньютоновских жидкостей — занятие не слитком продуктивное, поскольку они сильно меняются в зависимости от ситуации. Поэтому основное внимание уделено экспериментальному определению и (там, где это возможно) расчету характеристик этих жидкостей эта тема подробно рассмотрена в разд. 4.3. Свойства твердых тел необходимо знать в расчетах теплообмена не только в тех случаях, когда теплообмен обеспечивается за счет теплопроводности (при этом должны быть известны теплопроводность твердого тела, его теплоемкость и плотность), ио также и при теплообмене излучением, где излучательная способность поверхности имеет исключительно важное зна- [c.147]