Режим полной

Режим полного орошения - 249 [c.4]

Режим полного орошения сложной колонны - - 356 [c.5]

Режим полного орошения простой колонны. С увеличением парового числа отгонной секции и флегмового числа укрепляющей составы встречных на одном уровне разноименных фаз сближаются и, как это видно из уравнений концентраций (III.18) [c.176]

На практике режим полного орошения обычно реализуется лишь в лабораторных условиях, путем полной конденсации верхних паров и возврата всего конденсата в качестве жидкого орошения, а также испарения в кипятильнике всей нижней флегмы и возврата этих паров в низ колонны в качестве парового орошения. При этом, очевидно, сырье не подводится, поскольку не отводятся продукты разделения. Следовательно, можно считать, что g]D = оо и С/Л = оо. Равны бесконечности также и пропорциональные флегмовому и паровому числам относительный приток тепла в кипятильник и съем тепла в конденсаторе [c.177]

Обычно режим полного орошения используется при лабораторных испытаниях ректификационных колонн, проводимых с целью выяснения того, какому числу теоретических тарелок эквивалентна разделительная способность этих колонн. Вместе с тем, как указывалось выше, рассмотрение режима полного орошения позволяет установить наименьшее для назначенного разделения число теоретических тарелок колонны. Но эти два обстоятельства еш е не определяют всего значения режима полного орошения в теории ректификации. Оказывается, после некоторых [c.177]

РЕЖИМ ПОЛНОГО ОРОШЕНИЯ [c.249]

Режим полного орошения сложной колпачковой колонны 313 [c.313]

Режим полного орошения сложной колпачковой колонии 317 [c.317]

Режим полного орошения сложной колпачковой колонна 319 [c.319]

Режим полного орош/тия сложной колпачковой колонны 337 [c.337]

Режим полной прозрачности аппарата и к < 2 V < к + к (р2 [c.99]

РЕЖИМ полного ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ПО СПЛОШНОЙ ФАЗЕ. [c.227]

Во всех рассмотренных моделях принимается режим полного вытеснения но взаимодействующим фазам. Модели между собой различаются способами аппроксимации движущей силы, распределение [c.416]

Сложность описания и расчета теплообмена с учетом реальных условий его протекания во многом объясняет тот факт, что в настоящее время теплообменную аппаратуру рассчитывают по моделям, предполагающим режим полного вытеснения теплоносителя либо его полное смешение. Эти крайние случаи режимов течения теплоносителя обоснованы для определенных конструкций теплообменных аппаратов и видов теплоотдачи, однако в большинстве случаев использование модели идеального смешения и вытеснения теплоносителя дает погрешность в расчете. В связи с этим возникает необходимость использования более реальных моделей движения теплоносителей, обладающих одновременно достаточной простотой. [c.69]

Режим полного смешения характеризуется столь турбулентным течением потока реагентов, при котором любой элементарный объем реагирующей смеси мгновенно перемешивается со всем содержимым реактора, так как скорость циркуляционных движений газа (жидкости) по высоте и сечению во много раз больше скорости линейного движения по оси реактора. Время пребывания в реакторе отдельных молекул может теоретически изменяться от О до бесконечности т Т(.р [c.71]

Выше показано (гл. I), что режим полного смешения по жидкой фазе характерен для противоточных ( провальных ) решеток. Для моделей пенного аппарата с противоточными решетками движущую силу теплопередачи можно определять из условий изотермичности в слое пены, т. е. по уравнению [c.95]

Предполагая для первого слоя режим полного смешения, определяем [c.142]

Режим полного смешения характеризуется столь турбулентным течением потока реагентов, при котором любой элементарный объем реагирующей смеси мгновенно перемешивается со всем содержимым реактора, так как скорость циркуляционных движений газа (жидкости) по высоте и сечению во много раз больше скорости линейного движения по оси реактора. Время пребывания в реакторе отдельных молекул может теоретически изменяться от нуля до бесконечности и т =7 = Тср. В реакторах полного смешения температуры и концентрации реагентов во всем реакционном объеме постоянны. [c.46]

Реализуется режим полного перемешивания в секции аппарата. [c.391]

Для определения координат второй точки рабочей линии примем, что X = 0. Тогда у = Ус/ Н + 1) (точка В, рис. 1У-б). Положение точки В зависит не только от состава ректификата у , но и от величины флегмового числа К = д/О, т. е. от массы потока флегмы д. С увеличением флегмового числа точка В перемещается вниз, а рабочая линия приближается к диагонали ОА. В пределе при Л —> оо (шм д рабочая линия сольется с диагональю диаграммы х—у, а точка В переместится в начало координат (режим полного орошения). Таким образом, диагональ графика является линией концентраций при бесконечно большом значении флегмового числа. [c.109]

Загрязнение продуктов принято только соседними фракциями 85—105°С, н. к. — 62 °С., н-бутаном и 62—85 °С. Исходя из требований к качеству сырья установо1К риформинга и АГФУ чистота фракции 85—180°С принята равной 98% (масс.), а чистота головки стабилизации-95% (масс.). Для обеих схем был принят режим полной конденсации углеводородов, что позволяет максимально отбирать углеводороды Сз—С4 в сжиженном виде и тем самым расширять ресурсы сырья для установки АГФУ. Результаты расчета сведены в табл. 1У-5. [c.214]

SLA, называемая кривой переключения режимов, слева от которой оптимальным является адиабатический режим процесса, а справа — режим полного охлаждения. Так, начав ироцесс из точки О, следует проводить его адиабатически, пока пе будет достигнута точка Р на кривой иереключения. Начиная с этой точки, можно оставаться на оптимальном пути реакции РА, поскольку необходимая для этого скорость теплоотвода будет ниже предельной q. Напротив, при высокой начальной температуре Тсоответствующей точке С, необходимо сразу вести процесс в режиме полного охлаждения в этом случае реакция идет по пути СВ до точки пересечения с кривой переключения режимов, где снова можно продолжать вести реакцию по оптимальной кривой до точки А. При промежуточной начальной температуре, соответствующей точке Z), адиабатический путь пересекается с кривой переключения в точке Е, где скорость теплоотвода, необходимая для того, чтобы оставаться на этой кривой, превышает q. Поэтому здесь надо переключить реактор на режим полного охлаждения, и путь реакции будет изображаться кривой EF. Когда путь реакции вновь пересечет кривую переключения режимов в точке F, уже можно будет оставаться на пути FA при физически реализуемой скорости теплоотвода q q. Единственный оптимальный путь приближения к критической точке L — это адиабатический путь [c.313]

В главе III был рассмотрен режим полного орошения, при котором паровой и жидкий потоки в любом межтарелочном отделении колонны имеют один и тот же состав и равны по величине, т. е. = С,- и Х1+1 = / . Для тройной системы разделение I условиях режима полного орошения можно легко представить на треугольной диаграмме с помощью одних только конод, ибо каждьи конец любой коноды показывает одновременно состав пара, уходящего с г-той, и состав встречной флегмы, стекающей с (г -(- 1)-й тарелки. Так, па рпс. .5 последовательность конод (каждая пз которых выходит из конца предыдущей), соединяющая фигуративные точки остатка N и дистиллята О, определяет путь [c.254]

РЕЖИМ ПОЛНОГО ОРОШЕНПЯ СЛОЖНОЙ КОЛПАЧКОВОЙ КОЛОННЫ [c.313]

При разработке алгорит.ма использовались упрощенные математические модели аппаратов, отражающие, однако, наиболее важные и характерные свойства реакционных и разделительных процессов. Построение таких моделей возможно при рассмотрении некоторых абстрактных аппаратов (например, колонны бесконечной высоты, реактора бесконечного объема и т.д.), функционирующих в абстрактных режимах (например, режим полного орощения в ректи-фикационно.м процессе). Такие схемы, состоящие из абстрактных агтпаратов, характеризуются минимальным набором вьфьируемых конструктивных и технологических параметров. Однако более важным является то, что анализ пре-цельньгч стационарных состояний таких схем фактически сводится к анализу структурных особенностей соответствующих диаграмм фазового и химического равновесий. [c.182]

Реальные реакторы с полным вытеснением пмеют одно какое-нибудь постоянное распределение времени пребывания, а реакторы с полным перемешиванием не имеют какого-либо одного абсолютно устойчивого распределения. Кроме того, большинство реакторов (например, реактор с мешалкйй для полимеризации этилена при высоком давлении) имеет промежуточное распределение между крайними идеальными случаями. Следует отметить, что в промышленных условиях легче осуществить режим перемешпвапия, близкий к идеальному, чем режим полного вытеснения, приближающийся к идеальному. [c.42]

Первые пенные аппараты с нижней противоточной и верхней перекрестноточной протекающей решетками появились на советских алюминиевых заводах в начале 60-х годов [161]. В настоящее время пенные аппараты применяются на всех алюминиевых заводах, оборудованных электролизерами с верхним подводом тока. На некоторых заводах проводятся мероприятия по изменению конструкции пенных аппаратов, причем наметилась общая тенденция к увеличению свободного сечения решеток и переводу их на режим полного протекания раствора через отверстия решеток. На Братском алюминиевом заводе по проекту Иркутского филиала ВАМИ установлены аппараты, имеющие круглый корпус и решетки с увеличенным свободным сеченпем. Иркутский алюминиевый завод изменил режимы работы пенных решеток, заглушив переливы. Модернизация пенных аппаратов проводится главным образом в направлении повышения их эксплуатационной надежности и сокращения трудоемкости обслуживания. [c.278]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология