Равновесные линии противотоком

ОС — равновесная линия при ОО — равновесная линия при р , А — точка, характеризующая состояние системы в конце процесса абсорбции (при противотоке фаз), ЕО — рабочая линия процесса десорбции [c.961]

Схема материаль" выг потоков в аб-сорбере и ход рабочей в равновесной линий (а—при противотоке, 6 — при прямотоке) АВ — рабочая ли-иия ОС — ЛИВИЯ равновесия Лг.в, Дг,к, Дг и Дж — движущая сила соотв. в газовой фазе на входе и выходе из абсорбера и в газовой и жидкой фазах на ступени. [c.7]

Конечная температура материала м.к обычно принимается либо на 5—15 °С ниже (для прямотока) или о (для противотока) в зависимости от конечной влажности продукта, либо на основании опытных данных. Для точного определения м. к (при заданной / ) или (при заданной м.к) необходимо на основе изотерм десорбции построить в диаграмме /—X действительные рабочую и равновесную линии от начала до конца процесса. Однако для этого нужно знать расход газа, который при составлении и решении уравнений теплового и материального балансов является искомой величиной. Это построение можно выполнить после ре- [c.83]

Средний наклон равновесной линии по всей области температур воды составляет (9,90-Ь 6,62)12 = 8,26, что дает R = Gr/Lr = 5,1. Нетрудно убедиться, что рабочая и равновесная линии почти параллельны. Энтальпийная движущая сила в верхней и нижней частях колонны при противотоке будет [c.326]

Движущие силы подсчитывают по концентрациям загрязнителей в газовой и жидкой фазах на входе в абсорбер и выходе из него как разность между действительной концентрацией загрязнителя в рассматриваемой фазе и равновесной с контактирующей фазой (последнюю находят по линии равновесия или по конкретному уравнению типа 5.122). Так, при противотоке (см. например, рис.5.46,а) движущая сила на входе в абсорбер по газовой фазе ( в данном примере большая ) составит [c.345]

В случае прямотока и при идеальном перемешивании фаз балансовая линия не может пересекать равновесную (рис. 10.14,а, б) в случае противотока — может (вид г, д), хотя при небольших изменениях концентраций в фазах это не обязательно (вид в). [c.790]

Сопоставим рассмотренные схемы абсорбции, имея в виду следующие показатели процесса удельный расход абсорбента, движущую силу процесса и коэффициенты массопередачи. На рис. 12.5 показаны прямоточный и противоточный процессы при заданных значениях У , Ук и Хн. На рисунке показано также предельное положение рабочих линий, когда концентрации Х к для прямого тока и Х"к для противотока достигают равновесных значений. Из приведенных графиков видно, что Х"к>Х к. [c.264]

Рис. 2. Равновесная кривая и рабочие линии для противотока и прямотока

Построить фазовые диаграммы равновесия в координатах X, У—z, Z й Х—У для системы вода — уксусная кислота — изопропиловый эфир при 20 С, пользуясь данными о равновесных составах сосуществующих фаз [в % (масс.)], приведенными в табл. 8-9. Соединительные линии на диаграмме X, У—Z, Z проводить не следует. Определить максимальные концентрации экстракта нри работе противотоком для составов исходных смесей 5 и 10% (масс.). [c.379]

При кривых равновесной и рабочей линиях расчет должен проводиться итерационным методом. Рассмотрим последовательность расчета при заданном числе ступеней п для случая соединения их противотоком [c.193]

Рассмотрим ступеньку АСВ. В этой части экстракционной колонны или каскада исходная концентрация в водной фазе уменьшается до равновесной по линии АС в то же время в органической фазе концентрация возрастает по линии ОС от какой-то исходной до равновесной, соответствующей точке С. Таким образом, ступенька АСО характеризует часть колонны или каскада, в которой вступающие по принципу противотока фазы контактируют до равновесия. Следовательно, эта ступенька АСО и представляет собой графическое выражение одной ступени контакти-106 [c.106]

Если массообменивающиеся фазы перемещаются относительно друг друга (прямотоком или противотоком), то вдоль аппарата движущая сила процесса, т. е. разность соответствующих концентраций АУ или А , будет переменной величиной. В этом случае в уравнения (10.11)— (10.14) массопередачи следует подставлять средние значения АУср. или АХср., которые получаются либо как средние логарифмические (при малой кривизне равновесной линии), либо как средние интегральные значения. [c.298]

Рис. 3. Схема материальных потоков в абсорбере и ход рабочей и равновесной линий (а-при противотоке, б-при прямотоке) /4В-рабочая линия ОС-равновесная линия Apg, Др , Др и Д -движущая сила соотв. в газовой фазе в верх, и ниж. сечеинях абсорбера и в газовой и жидкой фазах на ступени.

Рабочая линия при идеальном контакте фаз заканчивается (а рабочая точка при ИП фаз — располагается) на линии равновесия. Иными словами (рис. 10.49,а), при ИП одной или обеих фаз либо при их прямотоке точка выходных концентраций (у2, С2) лежит на равновесной линии. В случае противотока (рис. 10.49,6) на линии равновесия будет лежать один из концов рабочей линии. Если лимитирующим является поток L фазы у , то рабочая линия занимает положение 1 (при заданном она выще пойти не может из условий материального баланса), и равновесной будет точка с координатами уи С2. Если же лимитирует поток G (в терминах фазы у — поток ш(7), то рабочая линия занимает положение 2 (при заданном У2 левее она пойти не может по усяадиям материального баланса), а равновесной будет точка (у2, Су). [c.881]

На рисунках показано также предельное положение рабочих линий, когда концентрации Х для прямого тока и Х для противотока достигают равновесных значений. Из приведенных графиков нидно, что Х >Л , а АУ < АГ - [c.288]

На практике ступенчатый противоток нередко применяется для массообменных процессов с очень высокой степенью завершенности (извлечения, очистки и т.п.). В этом случае цепочка, как правило, состоит из большого числа аппаратов п = = rtj., а потоки фаз удобно выбрать так, чтобы рабочая линия была примерно параллельна равновесной. Тогда с = 1, поскольку L/D = т, при этом Axi = ДХ2 = Дх = Дх +1 = Дх = onst. Правая часть формулы (10.44) дает неопределенность типа 0/3, но в математическом раскрытии ее нет необходимости сумма п одинаковых отрезков равна (см. рис. 10.35) полному диапазону концентраций хо — х . Следовательно, при с = 1 [c.839]

Для проверки применимости выведенных уравнений в условиях противотока поставлены опыты по реэкстракции железа и кобальта соляной кислотой в шести делительных воронках. В первую подавалась кислота (водная фаза), а в шестую — мыло металла (органическая фаза). Фазы перемещали противотоком до установления стационарного состояния. Данные опыта по реэкстракции железа представлены на рис. 1. Графическое построение на рис. 1 производится по методу расчета Мак-Кэба и Тиле для числа равновесных ступеней. Разница заключается в том, что для построения ступеней применена не равновесная кривая, а линия фактических концентраций. Эти концентрации замерены в делительных воронках при очень непродолжительном перемешивании. Коэффициенты массопередачи, определенные для каждой воронки и между соседними воронками при [c.92]

Изотерма адсорбции может быть использована для расчета сорбционно-десорбционных систем, в которых процесс протекает фактически до равновесия. На диаграмму наносят линию равновесия и линию (прямую) рабочих концентраций. Затем, вписывая между линией равновесия и линией рабочих концентраций ступеньки, определяют по их числу количество теоретических равновесных ступеней, необходимых для завершения противоточного сорбционного или десорбцпонного процесса. Такой метод можно использовать для расчета процесса сорбции в агитаторах с противотоком сорбента и раствора (или пульпы), а также в различных противоточных контакторах-разделителях при условии, что равновесное распределение достигается на каждой ступени. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология