Рабочие линии, процесс

Рис. 16. Равновесная и рабочая линии процесса, проходящего в режиме медленной реакции г-рабочая линия с наклоном Л1 2 - равновесная линия с наклоном, равным 1

Если на кривой равновесия для какой-либо смеси имеется точка перегиба, например для смеси этанол—вода, то число теоретических ступеней разделения определяют методами, описанными в разд. 4.7.1 и 4.7.2. Однако при этом вводятся следующие ограничения, а именно концентрация легколетучего компонента в головном продукте % должна быть меньше концентрации в азеотропной точке, а при определении минимального флегмового числа рабочую линию процесса ректификации для укрепляющей части колонны следует[проводить по касательной к кривой равновесия (рис. 65). Если провести рабочую линию а—с , как обычно, от точки а через точку Ь , то на кривой равновесия получатся три точки пересечения Ь , и Ь . Даже при некотором увеличении флегмового числа, начиная с его минимального значения, этой рабочей линии соответствует бесконечно большое число теоретических ступеней разделения. Чтобы получить конечное число теоретических ступеней, необходимо перейти от минимального флегмового числа, соответствующего касательной к кривой равновесия (рабочая линия а—с), к несколько большему флегмовому числу, определяемому рабочей линией а—с после этого можно строить [c.107]

Число теоретических ступеней контакта, или число теоретических тарелок, может быть найдено аналитически или графически, совместным решением уравнений равновесия и рабочей линии процесса. Одна теоретическая тарелка выражает одно изменение движуш,ей силы по газовой Аг/ и одно по жидкой Дл фазам, причем число теоретических тарелок и движущая сила процесса находятся в обратном соотношении, т. е. чем больше движущая сила (больше отрезки Ау и Ах), тем меньше потребуется теоретических тарелок для данного разделения. [c.226]

Рабочая линия процесса абсорбции описывается уравнением (16-16). На диаграмме У — X она расположена выше линии равновесия, так как при абсорбции содержание компонента в газовой фазе больше равновесного. При десорбции, наоборот, рабочая линия лежит ниже линии равновесия. [c.592]

МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС И УРАВНЕНИЯ РАБОЧИХ ЛИНИЙ ПРОЦЕССА РЕКТИФИКАЦИИ [c.107]

Рис. ХМО. Равновесная и рабочая линии процесса непрерывной адсорбции с кипящим слоем адсорбента.

Пусть с — концентрация карбоната, превращающегося в бикарбонат в любом сечении колонны, тогда рабочая линия процесса описывается уравнением [c.134]

Статическими параметрами, определяемыми при расчете процессов абсорбции и дистилляции, являются удельный расход абсорбента, или соответственно флегмовое отношение, число теоретических ступеней контакта (число теоретических тарелок). Эти параметры определяются при совместном решении уравнений материального баланса (уравнений рабочих линий процесса) и уравнений равновесия. [c.43]

Графическое определение числа теоретических тарелок для процессов дистилляции разработали Мак-Кэб и Тиле [14]. Так же, как и в процессе абсорбции, необходимо предварительно получить уравнения рабочих линий процесса дистилляции. Условия вывода уравнений [c.49]

С помощ,ью диаграммы, на которой построены кривые равновесия и рабочие линии процесса экстракции, можно определить число ступеней, необходимое для получения заданных конечных концентраций. Построение заключается в вычерчивании ступеней между кривой равновесия и рабочими линиями, отдельно для каждого компонента. Вычерчивание ступеней начинается от конечных точек а а также и (,,, а заканчивается на ступенях, расположенных [c.216]

Числа единиц переноса Nи представляют собой результат совместного решения уравнений равновесия и рабочей линии процесса, задаваемой начальными и конечными концентрациями, являющимися пределами интегрирования. Число единиц переноса при диффузии в одном направлении (абсорбция, экстракция) определяется по уравнению [11] [c.220]

По этим данным на рис. 111.8 построена рабочая линия процесса. [c.57]

Необходимые и достаточные условия, создаваемые для проведения процессов, так называемые рабочие условия, определяемые путем задания начальных и конечных концентраций перерабатываемых продуктов и их количеств. Связь между заданными количествами и концентрациями устанавливается материальными балансами, в конечном виде дающими так называемые рабочие линии процесса. [c.5]

РАБОЧИЕ ЛИНИИ ПРОЦЕССОВ [c.43]

Уравнение рабочей линии процесса для несмешивающихся жидкостей, как и для процессов абсорбции и дистилляции, имеет вид [c.77]

На рис. 19 приведена прямая уравнения (I, 77), так называемая рабочая линия процесса. Кроме того, на рис. 19 нанесена линия равновесия, проходящая ниже рабочей линии, так как в процессе абсорбции содержание распределяемого компонента в газе больше, чем в жидкости. [c.43]

Начиная от заданной концентрации опускаем перпендикуляр на линию равновесия. Из полученной точки 1, отвечающей х , проводим горизонталь до пересечения с рабочей линией процесса. Из этой точки опускаем перпендикуляр на линию равновесия, получая точку пересечения 2, отвечающую второму теоретическому контакту. Такое построение продолжаем, пока не достигнем заданных значений у и Таким образом число точек пересечения с линией равновесия дает число теоретических контактов. В данном случае число теоретических контактов будет около 4. [c.44]

Рабочую линию верхней части колонны можно построить, соединяя значение у, полученное на обычной диаграмме у—х для точки пересечения верхней и нижней рабочих линий процесса, с точкой х = = У - = Хр. [c.65]

Рабочие линии процесса ректификации в у — а -диаграмме [c.297]

Уравнение (286) по форме соверщенно аналогично уравнению рабочей линии для процесса обычной ректификации. Из этого уравнения видно, что ход рабочей линии процесса экстрактивной ректификации определяется отношением частей жидкости и пара, приходящихся на долю компонентов заданной смеси. Чем более летуч разделяющий агент, тем больи е [c.221]

Линия РВ — рабочая линия процесса, линия ЯЕ — равновесная линия. Количество растворителя, необходимое для экстракции, определяется соответствующим положением точки М на прямой РВ, не выходящей за пределы пограничной кривой, где двухфазная система становится однофазной. В результате однократного контакта образуются два слоя один экстрактный слой (на ветви пограничной кривой, расположенной на стороне растворителя В) и рафинатный слой, содержащий меньшее количество компонента С, чем исходная смесь Ру и расположенный на левой ветви пограничной кривой. Если рафинат удалить из аппарата и вновь обработать его свежим растворителем, то при этом содержание С в рафинате будет еще меньшим и мы получим схему с многократным контактом, позволяющим практически полностью выделить продукт С. [c.78]

Уравнение (I, 191) аналогично уравнению рабочей линии процесса абсорбции и в прямоугольных координатах характеризует прямую, [c.81]

Легко видеть, что в рассмотренном случае рабочие линии, процесса экстрактивной ректификации, выражаемые уравнениями (283), являются прямыми. [c.223]

Через точки а (хе = 96%) и Ь (хг = 81%) проводят рабочую линию процесса ректификации для укрепляющей части колонны. Эта линия пересекает ось ординат в точке с, которой соответствует у = 59,8% (мол.). По уравнению (78) вычисляем минимальное флегмовое число [c.104]

Влияние температуры исходной смеси при непрерывной ректификации на положение рабочей линии процесса в обогащающей части колонны. [c.106]

С помощью диаграммы равновесия пар — жидкость определим условия ректификации, как это описано в разд. 4.7.1. Рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны [хв = 60% (мол.) и % = 99% (мол.)] пересекает ось ординат в точке у = 32. Из (78) следует [c.187]

Если в уравнении (6.1) допустить <р=оо, то величина будет стремиться к нулю, т. е. для режима полного орошения рабочей линией процесса является прямая от точки а , проходящая через начало координат (у= 0 ), т. е. диагональ. [c.142]

Построив па диаграмме х—у (рис. 14-25) равновесную кривую Ур = / (а ) и нанеся рабочую линию процесса экстракции у = Ах - -В, легко построить па диаграмме и кинетическую линию процесса. Для этого отрезки между равновесной и рабочей линиями делят в отношении [c.378]

Рис. 15-7. Рабочая линия процесса адсорбции.

Рпс. 11-2. К выводу уравиения рабочей линии процесса. [c.252]

Рассмотрим на графике (рис. 13-25) схему работы тарелки. Для этого построим равновесную кривую I и рабочую линию процесса 2. Уравнение рабочей линии связывает концентрации газа (пара) и жидкости над и под тарелкой для любой тарелки. Выделим в ректификационной или абсорбционной колоннах какую-либо тарелку, для которой значения у и у , х и будут такими, как показано на графике. [c.341]

Принципиальные технологические схемы ректификации 3. Материальный баланс и уравнения рабочих линий процесса рект [c.247]

В одном из патентов [38] описана схема, в которой адсорбент непрерывно пропускается в последовательном порядке через песколько зон контакта, В каждой зоне адсорбент находится во взвешенном состоянии. Адсорбент выпускается из зоны, отделяется от жидкости и затем вводится в следующую зону. Жидкость последовательно пропускается через зоны контакта в противоположном направлении. В каждой зоне по существу происходит процесс контакт шго взаимодействия, однако, чтобы достигалась желаемая степень разделения, число зон должею быть достаточно большим. Можно тaIiжe производить орошение. Анализ процесса можно выполнить при помощи диаграммы Мак-Кэба-Тиле, в которой состав внутрипоровой жидкости заменяется составом пара. Целесообразно пользоваться объемными, а не молярными концентрациями. Существенное различие при этом заключается в том, что рабочие линии процесса могут находиться в любом месте диаграммы, а линия, проходящая под углом 45° к осям, не имеет особого интереса. Число ступеней на такой диаграмме представляет собой теоретическое число зон контакта. Степень приближения к равновесию на каждой ступени экврхвалентна коэффициенту полезного действия тарелки. Можно определить среднее время, необходимое для достижения различных степеней приближения к равновесию, и рассчитать, каково должно быть оптимальное соотношение между числом ступеней и их емкостью. [c.164]

Для построения рабочей линии процесса из уравнения материального баланса 1аходим концентрацию адсорбтива в адсорбенте на ьыходе из адсорбера [c.151]

Псстрсение рабочих линий процесса по диаграмме J—х основано на существовании подобия в образуемых треугольниках (рис. 43) [c.67]

При использовании методов расчета по теоретическим тарелкам учет изменения потоков пара и жидкости по ступеням разделения принципиально не представляет трудности, поскольку при этом составы однозначно определяются условиями равновесия и рабочей линией процесса. Иначе обстоит дело при расчетах разделения с использованием диффузионного механизма массообмена. Если при разделении близкокипящих смесей можно допустить наличие эквимолярной массопередачи между жидкостью и паром, то при значительной разнице в теплотах испарения разделяемых компонентов необходимо уже учитывать пеэквимолярность массопередачи (табл. 14, модель 2). [c.303]

Установка представила собой модель исчерпывающей части экстрактивно-ректификационной колонны. Отбираемый из верха колонны пар конденсировался, конденсат смешивался с жидкостью, отбираемой из куба, и эта смесь подавалась в верх колонны. Благодаря этому легко обеспечивалась стабильность режима процесса. При установившемся режиме измерялись расходы материальных потоков и отбирались пробы жидкости и пара с каждой тарелки. Обработка опытных данных производилась графическим методом Мак-Кэба и Тиле, поскольку разделяемая смесь являлась бинарной. Данные опытов показали, что рабочая линия процесса ректификации, выраженная в относительных концентрациях изобутана в углеводородной смесч, во всех случаях близка к прямой. [c.264]

Различия в мольных энтальпиях испарения могут оказывать заметное влияние на число теоретических ступеней разделения особенно при малых флегмовых числах или при малой относительной летучести компонентов и высокой разделительной способности колонны. Графический метод Мак-Кэба и Тиле в этом случае заметно усложняется, так как при этом рабочие линии процесса ректификации не являются прямыми. Однако видоизменение метода Мак-Кзба и Тиле, предложенное Фишером [134], относительно упрощает графические построения. Биллет [135] вывел уравнения для расчета рабочих линий, соответствующих процессу ректификации бинарных смесей при различных мольных энтальпиях испарения компонентов. Тум [136] разработал метод прямого расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации идеальных бинарных смесей с конечным флегмовым числом, в котором учтены различия в энтальпиях испарения. [c.98]

Рабочие линии процесса ректификации смеси бензол—толуол в обогащающей части колонны для различных флегмовых чисел. [c.102]

Рабочая линия а—с, соответствующая конечной стадии разгонки, пересекает ось ординат в точке 48% (мол.), а вертикальную линию, проведенную через = 81% —в точке Через точку XJ = 0,5% проводят линию, параллельную оси ординат, до пересечения с диагональю в точке е. Соединяют точки иен получают прямую, которая является рабочей линией процесса ректификации для исчерпывающей части колонны. Начиная от точки (1, вычерчивают ступени разделения для укрепляющей части колонны. Эти ступени располагаются между кривой равновесия и рабочей линией 1—й для укрепляющей части колонны достаточно иметь 4 ступени разделения. Затем откладывают ступени разделения от точки (1 вниз и между равновесной кривой и рабочей линией процесса для исчерпывающей части колонны (1 — е получают всего 13 ступеней. Если кривая равновесия построена в мелком масштабе (примерно 25x25 см) или подходит очень близко к диагонали, то рекомендуется участок диаграммы, лежащей между 10 и 0%, отдельно вычертить в большем масштабе, как это показано в левой части рис. 63 такой прием облегчает построение ступеней разделения. [c.105]

Для конечного флегмового числа рассчитать ЧЕП по такому же методу значительно сложнее [71]. Чильтон и Кольборн [163] описали приближенный графический метод расчета ЧЕП, который представляет собой дальнейшее развитие метода Мак-Кэба и Тиле. Он пригоден для всех смесей, для которых известна кривая равновесия. При этом в рассматриваемом интервале концентраций рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны не должна подходить слишком близко к кривой равновесия. Задача сводится к тому, чтобы подобрать подходящее среднее значёние движущей силы, совпадающее с величиной обогащения, соответствующей единице переноса. На диаграмме равновесия в обычном порядке вычерчивают рабочую линию и через точку проводят вертикальную линию, которая пересекает рабочую линию в точке а кривую равновесия — в точке Уь На рис. 79 такое построение схематически пояснено для отдельного участка диаграммы равновесия при этом на рис. 79а кривая равновесия проходит менее круто, чем рабочая линия, а на рис. 796 линии параллельны между собой. [c.125]

Линия ОМ, соединяющая рабочую точку М с началом координат, называется рабочей линией процесса. Пересечение рабочей линии ОМ. с линией ВС или СО соответствует максимально допустимой нагрузке по пару и жидкости — шамане. <3макс- [c.334]

Это уравнение известн9. также ка с уравнение рабочей линии процесса. [c.141]

Из урапнений (11.11) п (11.12) следует, что концентрации распределяемого вещества в фазах С Ь связаны линейной зависимостью. Поэтому удобно процессы массообмена представлять графически в координатах X — У (рис. 11-3), т. е. в виде зависимости между так называемыми рабочими концегстрациями. Уравнение прямой, выражающее зависимость между рабочими концентрациями, называют обычно рабочей линией процесса. [c.253]