Теплообменник оптимальный

Цепочка адиабатических реакторов. /V-стадийный адиабатический реактор (рис. IX.6) состоит из N реакционных зон и N — 1 промежуточных теплообменников. Оптимальный режим процесса, протекающего в такой реакторной, схеме, достигается варьированием вре- [c.390]

Л -стадийный адиабатический реактор (рис. VI.8) состоит из N реакционных зон и —1 промежуточных теплообменников. Оптимальный режим процесса, протекающего в такой последовательности, достигается варьированием времени контакта и начальных температур на каждой из стадий. Оптимальное проектирование последовательности адиабатических реакторов идеального смешения осуществляется методами, изложенными в п. 4. Оптимальная действующая температура в каждом из реакторов последовательности, рассчитанная по формулам п. 4, [c.279]

Так же, как в работах [138]—[140] будем исходить из предположения, что каждый элементарный горячий (холодный) поток может обмениваться теплом только один раз. Однако, в отличие от этих работ мы не будем предполагать, что от каждого элементарного потока отбирается, а каждому холодному элементарному потоку добавляется одно и то же количество тепла д. (Способы выбора величины д даны в работах [138 ]—[140 ]). Прежде всего это предположение является довольно ограничительным, поскольку ниоткуда не следует, что в каждом теплообменнике оптимальной ТС количество обмениваемого тепла должно быть одним и тем же. Кроме того, это предположение запрещает теплообмен между потоками, между которыми он физически допустим, по будет меньше, чем [141 ]. [c.218]

При строительстве предприятий нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности значительный объем капитальных затрат приходится на теплообменную аппара-туру. Кроме того, с ней связана большая доля эксплуатационных и энергетических расходов на работающих заводах и установках. Все это приводит к необходимости уделять особое внимание ири проектировании вопросам выбора теплообменников, оптимальных как с экономической, так и с технологической точек 3 рения. Полностью решить эту задачу можно только при использовании ЭЦВМ. [c.7]

Высокие скорости закалки (и-Г)-плазмы можно получить несколькими способами, каждый из которых имеет свои преимущества и недостатки. Самый простой способ закалки состава высокотемпературных потоков — смешение последних со струями холодных газов и жидкостей при этом скорость закалки достигает 10 К/с. Следующий способ — газодинамическое охлаждение газов в сопле Лаваля однако после охлаждения в конфузоре температура газа вновь повышается в области торможения газового потока, вследствие чего опять необходимо ставить теплообменник. Наконец, поток газа можно охладить в рекуперативном теплообменнике в виде трубчатых или ребристых поверхностей теплообмена. Изменение скорости закалки в зависимости от температуры и предельные зависимости показаны на рис. 10.12. Зависимости 1 л 2 показывают влияние температуры и давления на скорость закалки при затоплении высокотемпературного потока холодными газами зависимость 3 характеризует скорость закалки в сопле Лаваля кривая 4 расчет скорости закалки в теплообменнике. Оптимальная скорость закалки [c.512]

Настройка терморегулирующего вентиля. В машинах без теплообменника, когда шкаф не загружен продуктами, настройка ТРВ должна обеспечить перегрев в испарителе 6—7 °С. С увеличением тепловой нагрузки среднее значение перегрева при той же настройке возрастает до 10—12 °С, оставаясь при этом оптимальным. При наличии теплообменника оптимальный перегрев равен 2—3 °С, что практически соответствует 100 %-ному заполнению испарителя парожидкостной смесью хладагента. Температура пара на выходе из теплообменника при этом ( вс) на 10—15 °С ниже температуры конденсации. [c.249]

Вообще говоря, вся необходимая для разделения газа при низкой температуре работа подводится к газу, сжимаемому в компрессорах при температуре, которая несколько выше температуры окружающей среды То- Таким образом, тепло сжатия может быть отдано окружающей среде. Исходный газ, продукт и отбросные газы проходят по теплообменникам, в которых их температура изменяется от Го до Т. Основной функцией теплообменников является снижение теплосодержания при охлаждении от То до Г1. В случае отсутствия теплообменников для перекоса этого тепла с уровня Т на уровень Го потребовалась бы дополнительная работа (т. е. для поддержания теплового ба-ланса системы оказалась бы необходимой большая холодопроизводительность). Снижение температурного напора в теплообменниках приводит к пропорциональному уменьшению работы (так как уменьшаются потери на создание дополнительной холодопроизводительности), однако оно сопровождается увеличением объема ( т. е. первоначальной стоимости теплообменника) и гидравлического сопротивления теплообменника (т. е. расхода энергии на преодоление этого сопротивления). Поэтому должен существовать теплообменник оптимальной конструкции, обеспечивающий минимальную стоимость процесса теплообмена. Вопросы экономики теплообменника в принципе могут рассматриваться независимо от термодинамической необратимости других процессов в данной установке (например, независимо от процесса ректификации). [c.248]

Рассмотрим второй случай работы ТРВ с испарителем (при наличии теплообменника). Оптимальным является 100%-ное смачивание поверхности испарителя, т. е. испаритель работает с некоторым переливом. Количество подаваемой жидкости регулируют по перегреву в теплообменнике (рис. 113, а). [c.257]

Расположение промежуточных теплообменников внутри контактного аппарата (см. рис. 60, а) значительно осложняет его конструкцию, поэтому в последние годы в высокопроизводительных контактных системах предусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками (см. рис. 62 и 63). Кроме простоты и надежной работы достоинство таких аппаратов заключается еще в том, что в них легко создаются оптимальные условия для осуществления процесса окисления сернистого ангидрида на катализаторе, а в выносных теплообменниках — оптимальные условия для процесса теплопередачи. Нецелесообразность совмещения этих процессов в одном аппарате проявляется особенно отчетливо с повышением производительности контактных аппаратов. Кроме того, в аппаратах с выносными теплообменниками газ после каждого слоя хорошо перемешивается по пути следования к тепло- [c.115]

Расположение промежуточных теплообменников внутри контактного аппарата (см. рис. 54, а) значительно осложняет его конструкцию, поэтому в последние годы в высокопроизводительных контактных системах предусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками (см. рис. 57 и 58). Кроме простоты и надежной работы достоинство таких аппаратов еще и в том, что в них легко создаются оптимальные условия для осуществления процесса окисления сернистого ангидрида на катализаторе, а в выносных теплообменниках — оптимальные условия для процесса теплопередачи. Нецелесообразность совмещения этих процессов в одном аппарате проявляется особенно от- [c.137]

При наличии теплообменника оптимальный перегрев равен 2—3°С, что практически соответствует 100%-ному заполнению испарителя жидкостью. [c.373]

Охлаждение реакционной смеси между слоями катализатора производится только в промежуточных теплообменниках. Оптимальной технологической схемой контактного аппарата в этом случае будет схема, обладающая максимальной интенсивностью процесса и мини -мальной необходимой поверхностью теплообмена. Результаты анализа оптимальных режимов различных технологических схем контакт -ного аппарата приведены в таблице 4, из которой видно, что наиболее рациональной является схема, имеющая 3 слоя катализатора в первой стадии контактирования и один слой катализатора во второй (рис.З). Оптимальный режим такой схемы контактного аппарата, перерабатывающего газ, содержащий 10%502 и 7,7%02 приведен в таблице 5. [c.189]

НИИ различных газов, масла и воды в пучках с уплотняющими волосами и без них, и показал, что максимальный коэффициент теплоотдачи на единицу падения давления соответствует 20%-ному вырезу в перегородках. Такой вырез он и рекомендовал применять во всех теплообменниках. Лориш отметил также, что в работе [14] на основе более ранних соотношений для теплоотдачи и гидравлического сопротивления в пучках теплообменников оптимальным считался 25%-ный вырез в перегородке. [c.352]

II 8. Такая система циркуляции предусмотрена для создания в каждом теплообменнике оптимальных хловий теплопередачи, при которых процесс протекает с наименьщими потерями энергии (с минимальной недорекуперацией). Часть азота выводится из систе -1ы п используется далее для регулирования состава [c.376]

Расположение промежуточных теплообменников внутри каталитического реактора значительно усложняет его конструкцию. В последние годы в высокопроизводительных системах ДК/ЦА большой единичной мощности цредусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками. Кроме простоты и надежной работы, в таких аппаратах сравнительно легко создаются оптимальные условия процесса окисления 862 на катализаторе, а в выносных теплообменниках - оптимальные условия для процесса теплопередачи. В аппаратах с выносными теплообменниками газ после каждого слоя хорошо перемешивается в газоходах и внутри теплообменников. Для аппаратов большой мощности, где наблвдаются значительные неравномерности температуры катализатора по сечению аш1ах)ата, хорошев перемешивание имеет большое значение для достижения высоких степеней превращения. [c.37]

Закалка продуктов реакции бензином позволяет получить дополнительное количество gH4 и снизить на 15—20% энергозатраты по сравнению с соответствующими величинами, полученными при закалке в теплообменнике. Оптимальные результаты получаются при закалке продуктов ацетиленового режима и отношении расходов сырья, идущего на пиролиз и закалку, равного 1 0,7. [c.252]