Нагрузка на дефлегматор теплова

Пример 19-5. Определить расход тепла для ректификации смеси метанол — вода в условиях примеров 19-2 и 19-4 и найти тепловую нагрузку дефлегматора, если в колонну смесь вводится при температуре ее кипения, а в дефлегматоре происходит полная конденсация поступающих в него паров. [c.682]

Предполагая, что каждая тарелка, за исключением конденсатора, кипятильника и тарелки питания работает адиабатически, из уравнений теплового баланса каждой ступени можно рассчитать величины потоков укрепляющей и исчерпывающей секций (11,44) — (11,48). Тепловая нагрузка на дефлегматор (11,42) получена из уравнения теплового баланса дефлегматора, а количество тепла, подаваемого в кипятильник (И,43),—из уравнения общего теплового баланса колонны. [c.84]

Дефлегматор. Количество тепла, которое должно отводиться из дефлегматора и конденсатора по тепловому балансу эпюрационной колонны, соответствует 407910 ккал ч. Примем, что тепловая нагрузка между дефлегматором и конденсатором распределяется в отношении 4 1. [c.70]

Дефлегматор. Тепловая нагрузка на дефлегматор и конденсатор сивушной колонны определяется величиной 269639 ккал/ч (см. тепловой баланс колонны). Принимая, что 10% тепла отводится конденсатором, получаем 269639-0,1 26964 ккал/ч. Средняя разность температур равна [c.84]

Однако на установках АВТ для подогрева сырья колонны частичного отбензинивания служит тепло обратных потоков установки, а в качестве кипятильника используется печь. При подогреве сырья возрастает суммарное количество подводимого тепла и увеличивается нагрузка на дефлегматор колонны частичного отбензинивания, но уменьшается тепловая нагрузка на печь. [c.285]

Чтобы более эффективно использовать это тепло и уменьшить нагрузку на дефлегматор, целесообразно применять схему работы колонны с подачей сырья в виде двух потоков [179]. С учетом условий теплообмена был предложен следующий вариант схемы узла отбензинивания часть потока нефти (15— 20%) отбирается в холодном виде (100—120°С) после дегид-ратора и направляется в верхнюю часть колонны отбензинивания (приблизительно на три теоретических тарелки ниже верха колонны), остальная часть нефти нагревается обратными потоками и потоками циркуляционных орошений до более высокой температуры, чем при подогреве всего сырья, и подается в нижнюю часть колонны [180]. Проведенные расчеты показали, что переход к такой схеме узла отбензинивания позволяет сократить суммарную тепловую нагрузку печи на 8—17% и существенно уменьшить нагрузку на дефлегматор без снижения качества продуктов. Кроме того, удается полнее извлечь легкие фракции из отбензиненной нефти и благодаря этому снизить давление и улучшить разделение в основной атмосферной колонне. [c.286]

Из таблицы видно, что при подведении к промежуточному испарителю небольшого количества тепла нагрузка на дефлегматор увеличивается незначительно. При одном и том же количестве тепла, подведенного к промежуточному испарителю, тепловая нагрузка на дефлегматор тем больше, чем выше установлен испаритель. [c.331]

Тепло, отводимое водой в дефлегматоре, может быть уменьшено, если выпаривать раствор концентрации kr (5r> i). Тогда пар, поступающий в дефлегматор, будет иметь концентрацию, равновесную жидкости k r qr>I[)-В случае поступления в дефлегматор более концентрированного пара его тепловая нагрузка снижается. Когда температура il значительно больше ti, превышение температуры можно осуществить и по схеме, предложенной автором (рис. 274,а). В данной схеме процесс поглощения на участке <3 —т ведется непосредственно в кипятильнике, и тепло, выделяющееся при этом погло- [c.514]

В случае поступления в дефлегматор более концентрированного пара его тепловая нагрузка снижается. Когда температура /3 значительно больше превышение температуры можно осуществить и по схеме, предложенной автором (рис. 332, в). В данной схеме процесс поглощения на участке 5 — т происходит непосредственно в кипятильнике и тепло, выделяющееся при этом поглощении, передается кипящему раствору. Слабый раствор из кипятильника охлаждается при обратной подаче, дросселируется и снова направляется в змеевик, расположенный в кипятильнике. Во втором змеевике слабый раствор поглощает пар, поступающий в этот же змеевик из испарителя температура в этом процессе абсорбции понижается от до а выделяющееся тепло расходуется на кипение раствора. Далее раствор направляется в абсорбер и продолжая поглощать пар, понижает свою температуру от до/4. Крепкий раствор температуры /4 прокачивается насосом через змеевики обратной подачи, в которых он подогревается до /о — т в таком состоянии раствор поступает в кипятильник. [c.618]

Неравномерность распределения потоков в десорбере можно уменьшить за счет организации промежуточных циркуляционных орошений в укрепляющей и отгонной секциях колонны—в первом случае с помощью орошения рекомендуется снимать тепло в укрепляющей секции, а во втором — подводить тепло в нескольких сечениях отгонной секции [107]. При этом было показано, что при отводе в укрепляющей секции 50% тепла с помощью циркуляционного орошения нагрузка на дефлегматор уменьшается в 2 раза (рис. 111.76). Тепло циркуляционных потоков можно использовать для нагревания технологических потоков. При подводе в колонну 55% тепла за счет промежуточного подогрева флегмы в отгонной секции нагрузка на дефлегматор увеличивается на 25%, а затраты высокопотенциального тепла в испарителе уменьшаются на 45% (рис. 111.77). Величины Lmax и Ущах имеют минимум при подводе 25% тепла в колонну за счет промежуточного подогрева флегмы отгонной секции (е), т. е. функции тах = / (е) и Ушах = / (б) имеют В дзнном случае экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при е s 30%. Для расчетов были приняты следующие исходные данные температура сырья 70 °С, число теоретических тарелок и + m = 5 + 5, количество сырья (в моль/ч) этана 11,2 пропана 355,3 бутанов 117,9 пентанов 16,1 гексанов 10,7 и абсорбента 1463. [c.238]

Тепловая нагрузка на дефлегматор-подогреватель по тепловому балансу составляет <7 = 1500000 — 260000 — = 1240000 ккал/ч. Количество тепла, отьодимое браж- [c.145]

Колонна имеет три промежуточных циркуляционных орошения в точках вывода жидкости в боковые стриппинги, соответствующие нагрузки по холоду в направлении сверху вниз по колонне, составляют, ГДж/ч 19,3, 73 и 52. В результате расчета определяются састаны всех продуктов (см. табл. VII-1) и количество тепла, отводимое в дефлегматоре (113 млн. кДж/ч). [c.254]

Из примера видно, что применение последовательного включения абсорберов при х>Хыакс в чистом виде нецелесообразно. Заметный экономический эффект получен в варианте 5, где применение последовательного включения абсорберов сочетается с промежуточной подачей раствора. В рассмотренном примере (вариант 5) нагрузка Qo, =15,5-10 ккал/ч обеспечивала полное использование донасыщенного в абсорбере высокого давления раствора для охлаждения дефлегматора. При увеличении излишек раствора следует направить в теплообменник, заменив схему рис. 49, а схемой рис. 48, а. Наоборот, дальнейшее снижение нагрузки по холоду высокой температуры потребует уменьшения количества раствора в системе высокого давления, что вызовет дефицит раствора для охлаждения дефлегматора и может увеличить тепло ректификации либо уменьщения концентрации раствора в системе высокого давления. В обоих случаях увеличится количество тепла нагрева, что неизбежно и для вариантов 5, 4 при переходе на режим с уменьшенным [c.133]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология