Абсорбер высокого давления

На рис. 1.5 приведена технологическая схема процесса выделения ацетилена 28]. Исходная этан-этиленовая фракция (ЭЭФ) поступает с >тиленовой установки под давлением 2 МПа в первую колонну—абсорбер высокого давления 1, в его верхнюю часть подают /.МФА, который поглощает ацетилен и частично этан и этилен. С верха абсорбера отводят очищенную от ацетилена ЭЭФ и направляют в колонну разделения фракции С. этиленовой установки. Насыщенный ДМФА из куба абсорбера 1 проходит ряд теплообменников, частично дегазируется и дросселируется в десорбер 6. Сконденсированная ЭЭФ используется как флегма для абсорбера 1 (в дополнение к встроенному дефлегматору) для отвода тепла, выделяющегося при абсорбции. Десорбер 6 служит для отгонки растворенных в ДМФА этилена, этана и ацетилена. Регенерированный ДМФА из куба де-сорбера 6 проходит через ряд теплообменников и возвращается на орошение в абсорбер 1. С верха десорбера 6 отходит обогащенный ацетиленом газ, который через холодильник поступает [c.29]

Абсорберы высокого давления для очистки водородсодержащего газа изготовляют из стали марки 20К внутренние детали — из легированной стали. Аппарат подвергают термообработке. [c.95]

I — подогреватель исходной реакционной смеси 2 — реактор окисления 3 — сепаратор 4, 5, 7, 9, II, /3 — ХОЛОДИЛЬНИКИ 6, 8, 10, 12 — шлюзовые камеры 14, /7 — насосы 15 — абсорбер высокого давления 16 — абсорбер низкого давления [c.62]

Абсорбер высокого давления [c.198]

Верхний продукт этановой колонны и остаточный газ из абсорбера, работающего при 28 ати, смешивают и сжимают до давления 70 ати, при котором они поступают в абсорбер высокого давления. [c.28]

Поташный метод не обеспечивает достаточной степени очистки водорода и природного газа. Для повышения ее приходится увеличивать размеры абсорбера или устанавливать второй абсорбер высокого давления. [c.106]

Выходящий из абсорбера высокого давления насыщенный раствор мина поступает в выветриватель, где давление снижается с 20 до 6,3 ат. В результате этого снижения давления из раствора выделяется поток сернистого газа, равновесный с раствором при указанном давлении (6,3 ат). Этот газ перерабатывается в смеси с поступающим на очистку сернистым газом низкого давления. Смесь обоих газов подается в абсорбер низкого давления. Общая схема очистки сернистого газа низкого давления и газа из выветривателя такая же, как и в це-почке высокого давления. Насыщенный аминовый раствор из абсорбера низкого давления смешивается с насыщенным раствором из выветривателя и возвращается как единый поток на регенерацию. Насыщенный раствор амина проходит по трубам батареи теплообменников поглотительного раствора, после чего подается на верх регенератора. [c.379]

Из колонны синтеза 3 реакционная масса поступает в аппарат для разложения карбамата 4, где из нее выделяется большая часть избыточного аммиака и частично разлагается карбамат. В аппарате 5 происходит дальнейшее разложение карбамата, в аппарате 6 оно завершается. В трубной части аппарата 6 газообразный аммиак и двуокись углерода из аппарата 4 взаимодействуют с водным раствором из абсорбера низкого давления 8. Тепло реакции используется для разложения карбамата в межтрубной части аппарата. Газы из верхней части аппарата 5 и непрореагировавшие газы из трубной части аппарата 6 направляются в абсорбер высокого давления 9, где они регенерируются. Выходящие из межтрубного пространства аппарата 6 аммиак и двуокись углерода поглощаются в абсорбере 8. Полученный раствор сжимается до давления, при котором работает аппарат 4, насыщается газами из этого аппарата и направляется в аппарат 6. По выходе из него раствор используется для орошения абсорбера 9, в котором поглощаются газы из аппарата 5. Чистая фракция аммиака, образующаяся в абсорбере 9, конденсируется в аппарате 10 и через емкость 11 возвращается в цикл. Раствор аммонийных солей из абсор- [c.487]

Тепло реакции снимается за счет испарения растворителя — уксусной кислоты, которая после охлаждения в конденсаторах 5 возвращается в верхнюю часть реакционной зоны. Длительность реакции колеблется в пределах 30—80 мин в зависимости от концентраций углеводорода и катализатора в исходной смё-си и температуры окисления. Отработанные газы после охлаждения поступают в абсорбер высокого давления 7, промываются водой и сбрасываются в атмосферу. Оксидат из реактора 5 поступает в реактор-кристаллизатор 9, куда одновременно вводят раствор катализатора из сборника 3 и насыщенный парами [c.159]

Как видно из рис. 53, снижение давления испарения приводит к уменьшению концентрации крепкого раствора, которая в установке, работающей на более низкое давление испарения, достигает только величины значительно меньшей концентрации крепкого раствора в абсорбере высокого давления. [c.120]

Уравнения (111) и (112) выведены из уравнения (ПО). Указанные величины можно вычислить также при помощи уравнений, выведенных при рассмотрении материального баланса абсорбера высокого давления [c.122]

Если предположить возможность охлаждения раствора в обоих абсорберах до температуры то в зависимости от значения X и параметров, определяющих работу установки при последовательном включении абсорберов, может наблюдаться одни из двух режимов концентрация крепкого раствора определяется условиями работы абсорбера высокого давления концентрация крепкого раствора определяется условиями работы абсорбера низкого давления. [c.123]

При сохранении неизменной температуры охлаждающе абсорбер воды сокращается поверхность аппарата. При значительном превышении над можно также применить последовательное охлаждение абсорберов водой с использованием для охлаждения абсорбера низкого давления более теплой воды, уходящей из абсорбера высокого давления, что дает возможность сократить расход воды на охлаждение абсорбционной машины. [c.125]

Пары, количество которых (1—х), поглощаемые в абсорбере высокого давления, дают дополнительное насыщение раствора, причем окончательная концентрация крепкого раствора получается равной I. Однако в отличие от предыдущего случая, эта концентрация заранее неизвестна и, следовательно, неизвестной является и кратность циркуляции /. Подставляя в уравнение (110) [c.125]

В абсорбер высокого давления раствор также поступает в состоянии некоторого переохлаждения и сначала происходит адиабатическая абсорбция (линия т— [c.127]

Исходный газ низкого давления 2,5 МПа с температурой 46 °С подается по линии /О в нижнюю часть абсорбера 2 низкого давления на контактирование с водным раствором диэта-ноламина (ДЭА). Насыщенный кислыми комионентами абсорбент из абсорбера / высокого давления подается по лпнпп 9 в абсорбер 2 низкого давления на выветривание из него углеводородных газов и затем на контактирование с исходным газом низкого давления и с насыщенным абсорбентом низкого давления. [c.9]

При установке концентратора высокого давления, как и ри неполном охлаждении абсорбера высокого давления (см. рис. 55,6), температура крепкого раствора на входе в теплообменник значительно выще, чем /4. Соответственно повышается температура выходящего из теплообменника слабого раствора /а. Его состояние определяется точкой 3, расположенной выше линии кипения ро,. [c.128]

В абсорбер высокого давления поступает (см. рис. 52] только часть раствора из абсорбера низкого давления, которая донасыщается до концентрации Остальное количество раствора промежуточной концентрации направляется непосредственно в теплообменник установки, для чего служит специальный насос 1. Таким образом, получают два восходящих потока крепкого раствора, что приводит к схеме с промежуточной подачей раствора. В зависимости от соотношения между количествами восходящего раствора остальные элементы термохимического компрессора установки могут работать по схеме, показанной па рис. 48, либо на рис. 49. [c.128]

Применение принципа промежуточной подачи требует ввода в схему третьего насоса для подачи раствора. Однако число насосов может быть сведено и к двум при условии, что все количество раствора промежуточной концентрации будет подаваться насосом, а затем необходимое количество раствора через вентиль 4 будет впускаться в абсорбер высокого давления. Это мероприятие, очевидно, будет связано с некоторым перерасходом энергии на работу насосов для раствора. [c.129]

К-1 —абсорбер высокого давления К 2 — аб-сорбер для процесса Скот К З — отпариая колонна /— сырьевой газ //—очищенный газ III -- насыщенный поглотитель (абсор( нт) jy — регенерированный раствор V — частично, регенерированный раствор VI — хладоагент VII — отходящие газы VIII — кислый газ на установку Клауса [c.94]

Абсорбер высокого давления представляет собой колонну диаметром 2,75 м и высотой 15,3 м, заполненную па высоту 12,2 м насадко1 [c.376]

Наиболее распространенными в США методами очистки синтез-газа от двуокиси углерода, образующейся в процессе конверсии СО, являются промывка раствором моноэтаноламина или горячим 15—40%-ным раствором карбоната калия [52]. Недостатками метода очистки синтез-газа моноэтаноламином являются коррозионные свойства растворителя, высокий расход электроэнергии и пара для отгонки растворителя. Промывку синтез-газа горячим раствором карбоната калия выгодно применять при давлениях 14 ат. При этом методе меньше расход пара и воды для охлаждения. Хотя раствор горячего карбоната калия менее коррозиен по сравнению с моноэтаноламином, он обладает меньшей поглощающей способностью. Кроме того, при использовании раствора карбоната калия требуются большие капиталовложения, так как промывка осуществляется в две стадии 1) большая часть СОг поглощается в абсорбере низкого давления 2) остальное количество СОг удаляется в абсорбере высокого давления. После такой очистки содержание СОг в синтез-газе снижается до 0,1%. На л1ногих заводах применяют очистку синтез-газа от СОг горячим раствором карбоната калия с последующей промывкой моноэтаноламином. В результате содержание СОг в синтез-газе снижается до 0,05% [53]. [c.350]

Пример первого случая приведен на рис. 55, а. Если предположить, что в обоих абсорберах раствор будет охлажден до I4, то в абсорбере низкого давления будет достигнуто наибольшее значение концентрации Ет акс абсорбере высокого давления — наибольшее окончательное значение концентрации крепкого раствора Величина определяет собой наибольшую долю паров рабочего агента Хмакс, поглощаемых при этих условиях в абсорбере низкого давления. Таким образом, при сохранении неизменной величины возможны только такич режимы работы установки, ири которых температура крепкого раствора в абсорбере низкого давления /т м п достигаемая концентрация крепкого раствора в абсорбере низкого давления т. е. при которых х и ма,,с. Такие режимы обеспе чивают наиболее благоприятные условия работы абсорбционной машины при последовательном включении абсорберов. При этих режимах расход тепла достигает наименьшей величины, равной расходу тепла на получение 1 кг агента при работе установки на одну более высокую температуру испарения. [c.123]

Из рис. 55, б видно, что прн рассматрпваемол режиме охлаждение крепкого раствора в бсорбере высокого давления происходит до температуры / более высокой чем температура /4. Это обстоятельство дает возможность значительно сократить размеры абсорбера высокого давления либо при достаточно высокой температуре t применить последовательное о.хлаж-дение водой сначала абсорбера низкого давления, а затем абсорбера высокого давления. [c.126]

Прн. г<.гмакс это мпжет происходить в ябсорбере низкого давления (рис. 55,а). При поступлении слабого раствора в абсорбер низкого давления в состоянии переохлаждения (точка 3) в абсорбере сначала происходит адиабатическая абсорбция (линия 3 — В]). В результате этого процесса концентрация раствора повышается до причем поглощается некоторая доля паров рабочего агента х. При режимах работы установки, для которых х х, таким образом, нет надобности в охлаждении абсорбера водой. Аналогично при > >- макс такое положение может наблюдаться в абсорбере высокого давления (рис. 55,6). [c.127]

Вследствие уменьщения количества раствора, поступающего в абсорбер высокого давления, концентрация крепкого раствора в нем благодаря поглощению того же количества паров, достигает большей величины, чем при обычном последовательном включении абсорберов, что дает возможность снизить тепло ректификации и тем самым уменьшить расход тегкта на обогрев установки. [c.128]

Смотреть страницы где упоминается термин Абсорбер высокого давления: [c.147] [c.286] [c.9] [c.10] [c.11] [c.63] [c.112] [c.112] [c.30] [c.116] [c.117] [c.378] [c.159] [c.169] [c.448] [c.119] [c.119] [c.120] [c.121] [c.121] [c.125] [c.126] [c.126] [c.126] [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология