Испаритель температура жидкости

Постоянный уровень жидкости в испарителях поддерживается с помощью поплавкового регулятора, воздействующего на регулятор числа оборотов насоса 17. В первом испарителе температура жидкости снижается с 115 до 105°, а давление падает до 870 мм. рт. ст. В результате испарения жидкости здесь образуется около 150 кг пара на 1 т соды. Во втором испарителе температура снижается до 95°, а давление падает до 650 мм рт. ст., в результате чего получается еще около 130 кг пара на 1 т соды. [c.189]

До поступления в реактор эта смесь разделяется в испарителе при 435° и 2,53 ати на две части паровую в количестве 1013 т сутки (89,6%) и жидкую —117 т сутки (10,4%). Перед вводом в реактор поток углеводородных паров перегревается в радиантных змеевиках правой топочной камеры трубчатой печи. Отводимая с низа испарителя жидкость нагнетается центробежным насосом непосредственно в реактор как жидкая его загрузка. Чтобы уменьшить образование и отложение кокса в испарителе , температуру внизу его поддер- [c.79]

Температура жидкости внизу испарителя, С.......410 [c.82]

На рис. 82 представлены принципиальная схема и необходимое оборудование для процесса окисления в трубчатом реакторе. Сырье насосом подают в печь. Нагретое до температуры 180—240 °С око смешивается с рециркулятом и воздухом и поступает в реактор. На охлаждение реактора низконапорными вентиляторами подают воздух. Расход воздуха на обдув труб регулируют, открывая или закрывая заслонки на линии подачи воздуха, в зависимости от заданного температурного режима работы реактора, времени года и других факторов. Часто оказывается достаточным охлаждение реактора за счет тепловых потерь, т. е. при неработающих вентиляторах. Прореагировавшая в реакторе газожидкостная смесь направляется в испаритель-сепаратор фаз. Газы выводятся из верхней части испарителя, а жидкость откачивают с низа. Часть жидкости (в балансовом количестве) выводят из процесса как готовый про-дукт, другую, большую часть — рециркулируют. [c.130]

В процессах низкотемпературной ректификации разности температур жидкости и пара как в самой колонне, так и в конденсаторе и испарителе должны быть очень малыми, не больше 3-5 °С. [c.149]

Когда при пуске установки температура жидкости в испарителе достигает 120°, в него вводят открытый водяной пар. Ввод пара продолжается непрерывно в продолжение всей дальнейшей работы установки. [c.335]

Исследователи считали, что кипящий участок в испарителе располагался между выходным сечением и сечением, температура жидкости в котором максимальна. Предполагалось также, что происходит незначительный перегрев жидкости и парообразование начинается тогда, когда ее температура несколько превышает температуру насыщения, соответствующую давлению в данном сечении. [c.61]

В том же году Фауст, Бэкер и Бэджер [36] опубликовали данные, полученные на испарителе с естественной циркуляцией. Испаритель состоял из 31 трубы наружным диаметром 63,5 м.м. и толщиной стенки 3,25 мм. На длине 1,2 м трубы обогревались конденсирующимся паром. Температура жидкости по длине испарителя измерялась с помощью перемещающейся термопары, аналогичной используемой в работе [15]. Скорость жидкости на входе определялась трубкой Пито. Скорости жидкости изменялись в пределах 0,3—1,2 м(сек. Температура насыщения на выходе из трубы изменялась от 60 до 96° С, а полные температурные напоры — от 6,2 до 24° С. [c.66]

В 1947 г. Румфорд [95] опубликовал данные, полученные на вертикальном трубчатом испарителе, обогреваемом движущейся в кольцевом зазоре водой. Внутренний диаметр трубы испарителя 12,7 мм, длина 2,8 м.. Распределение температур пароводяной смеси по длине определялось с помощью длинной термопары, передвигающейся по оси трубы. В работе измерялись температура кипящей жидкости и термическое сопротивление стенки трубы, что дало возможность определить коэффициенты теплоотдачи. Опыты проводились на дистиллированной воде при абсолютном давлении 100 мм рт. ст. и расходах до 40 кг час. Весовое паросодержание доходило до 82,4%. Тепловые потоки на участке кипения изменялись в пределах 1,49-10 —1,9-10 ккал/м" -час. На основе данных Брукса и Бэджера [15] (считавших, что кипение начинается при максимальной температуре жидкости) Румфорд рассчитал коэффициент теплоотдачи к кипящей воде. Полученные коэффициенты после перехода к режиму кипения резко возрастали по длине трубы и достигали нереальных значений. Поэтому автор пришел к выводу, что большое количество тепла, требуемое для парообразования, передается также в нижней части трубы, где температура жидкости еще возрастает. В последние годы установлено, что при поверхностном кипении поток может содержать определенное количество пара. Это, вероятно, объясняет предположение автора. [c.70]

При этих допущениях можно было определить температурный перепад между максимальной температурой жидкости и температурой пара на выходе с точностью до 20%. Тепловые потоки в экспериментальном испарителе изменялись от 1,22-10 до 1,9- ГО ккал/м" час. [c.80]

В 1955 г. Джонсон [45] измерял скорости циркуляции и полные температурные напоры в вертикальном подогревателе, обогреваемом паром. Трубный пучок состоял из 96 углеродистых труб диаметром 25,4 мм и длиной 2,45 м. Входные и выходные патрубки имели внутренний диаметр 150 и 254 мм соответственно. Тепловые потоки достигали 8-10 ккал/м - час. С помощью зонда с термопарой определялось распределение температур жидкости по длине испарителя в центральной трубе пучка. Исследование проводилось на воде и органической жидкости. [c.97]

Измерение температуры жидкости по длине трубы показало, что температура проходит через максимум. Используя стеклянную кипятильную трубу, удалось визуально наблюдать ироцесс парообразования. Было замечено, что кипение начинается до того, как температура жидкости достигает своего максимального значения. На это явление следует обратить внимание, так как некоторые исследователи [15] предполагают, что испарение начинается в точке, где температура жид-КОСТИ достигает макс. Позднее будет показано, что на нижнем участке трубы, где z". < макс,1 происходит поверхностное кипение, при котором возможно некого-рое парообразование [40]. Исследователи сравнили полученное распределение температуры жидкости по длине экспериментального участка с распределением температуры насыщения по длине, рассчитанным при линейном падении давления в испарителе. Это сравнение подтвердило, что парообразование начинается, когда еще не достигла макс,- ( [c.104]

Из рассмотрения графика видно, что температура жидкости растет по длине экспериментального участка (в отличие от опытов на чистых жидкостях — воде или бензоле). Это происходит вследствие уменьшения концентрации бензола в смеси. Пока труба орошается жидкостью, коэффициенты теплопередачи и тепловые потоки, несмотря на уменьшение температурного напора, непрерывно возрастают, что обусловлено турбулизацией, вызванной образующимся паром. В работе приводятся средние значения коэффициента теплопередачи для каждой секции. Как правило, коэффициент теплопередачи возрастает с увеличением процентного содержания бензола в смеси его рост по длине трубы испарителя происходит до некоторого максимального значения акс. после чего начинается быстрое уменьшение. Величина макс.зависит ОТ ИСХОДНОГО состава смеси. Некоторое снижение коэффициента теплопередачи при умеренных паросодержаниях вызывается уменьшением содержания бензола в жидкой фазе. На фиг. 32 приводится зависимость среднего теплового потока от среднего температурного напора для различных конечных значений весового паросодержания бензола в смесях. Очевидно, что в этих опытах процесс теплопередачи протекал при двух различных режимах. Все кривые проходят через максимум. Это указывает на то, что даже при больших паросодержаниях существуют режимы, подобные наблюдаемым при кипении в большом объеме. [c.119]

Напротив, когда температура воздуха на входе в испаритель падает, жидкость испаряется менее интенсивно и точка А сдвигается к термобаллону. В результате перегрев и температура термобаллона уменьшаются. Сила открытия РЬ снижается, что нарушает равновесие и приводит к закрытию ТРВ. Точка А вновь отодвигается внутрь испарителя до тех пор, пока не установится новое положение равновесия, соответствующее настройке ТРВ на перегрев 7°С. [c.230]

Температура жидкости в ДС при горячем режиме поднимается благодаря подаче водяного пара до 110—115°С, и с этой температурой жидкость поступает в первый испаритель (ИС-1) 10 (см. рис. 86), где из-за снижения давления над жидкостью с 146,6-1600 до 93,3-106,6 кПа (с 1100—1200 до 700—800 мм рт. ст.) из нее вьщеляется на 1 т соды 300 кг водяного пара с температурой 95-100°С. Пар из ИС-1 может быть направлен на малую дистилляцию, в СМ или в ТДС. Для более полного использования тепла жидкости ее направляют из ИС-1 в ИС-2. Здесь за счет вакуума, создаваемого [c.199]

Второй испаритель дистилляции Жидкость на выходе Температура [c.225]

Температурой однократного испарения считается та температура жидкости и пара, которая устанавливается в испарителе после того, как испарение закончилось и между жидкостью и паром существует состояние равновесия Температура однократного испарения всегда ниже температуры нагрева смолы в трубчатой печи Чем выше температура однократного испарения, тем больше выход дистиллята и меньше выход пека Оптимальная температура однократного испарения находится в пределах 370— 380 °С При более высокой температуре однократного испарения утяжеляется дистиллят, а пек получается с температурой размягчения более 65—70 °С В трубчатой печи смола нагревается до 380—400 С [c.336]

В промежуточном испарителе температура ниже, чем температура окружающей среды поэтому в данном узле схемы генерируется энергия. При определении количества полученной энергии за величину То в уравнении (VH,22) примем наинизшую температуру испарения жидкости в промежуточном испарителе. [c.331]

Температуру жидкости в кубе-испарителе определяют по термометру Тч. Давление пара над жидкостью, кипящей в кубе-испарителе, показывает напоромер—чувствительный мембранный манометр УИз, по показаниям которого регулируют интенсивность кипения жидкости в кубе-испарителе, изменяя паровым вентилем Вч давление греющего пара в змеевике. Отвод кубового остатка из куба-испарителя осуществляется через гидравлический затвор, обеспечивающий постоянство уровня кипящей жидкости в кубе-испарителе. Уходящий из куба-испарителя горячий кубовый остаток проходит через водяной холодильник 7, смотровой фонарь 8 и возвращается в сборник /. [c.149]

Первое, основное по величине слагаемое расхода теплоты в уравнении теплового баланса (6.17) соответствует левой части равенства (6.18), поэтому можно считать, что теплота, отдаваемая греющим паром в кубе-испарителе кипящей жидкости, приблизительно равна теплоте, отводимой из дефлегматора охлаждающей водой. Такой переход теплоты от носителя с высокой температурой (греющий пар) к теплоносителю с меньшей температурой является термодинамической платой за проводимый процесс разделения смеси компонентов, сопровождающийся уменьшением суммарной энтропии системы. [c.433]

Температура в криостате поддерживалась постоянной при помощи испарителя 4 и спирального змеевика 5, через которые пропускался жидкий азот из баллона, при этом температура регулировалась электронагревателями и 7, расположенными около испарителя. Термостатирующая жидкость перемешивались небольшим насосом. [c.25]

Температурой однократного испарения является та температура жидкости и пара, которая устанавливается в испарителе после того, как испарение закончилось и установилось состояние равновесия между жидкостью и паром. [c.19]

Весьма ценные результаты по исследованию теплоотдачи в вертикальных трубках дают опыты, цроведенные на вертикальном испарителе с естественной циркуляцией. Для испытания в качестве вертикального испарителя была применена медная трубка длиной 1475 мм, диаметром 27 X 3 мм. Тепловая нагрузка колебалась в пределах от 5000 до 140 000 ккал/м час. Испытания проводились в режиме чистого кипения, когда температура жидкости, поступающей в испаритель, была лишь на 1°С ниже соответствующей температуры кипения. [c.118]

Аппаратура для испарения при 1емпературе ниже температуры кипения. В испарителях этого типа газы насыщаются парами жидкости при температуре ниже температуры ее кипения. Состап образующейся парогазовой смеси зависит главным образом от температуры жидкости и в соответствии с законом Дальтона может быть определен по формуле [c.401]

В аппаратах первого типа расход органического вещества определяется температурой жидкости и газа, количеством газа, расходуемого в единицу времени, и поверхностью зеркала испарения. В аппаратах второго типа расход органического сырья регулируется дозированием жидкости, так как в единицу времени испаряется жидкости столько, сколько В1ЮДИТСЯ ее в испаритель. Как правило, аппараты, работающие по принципу исчерпывающего испарения, более производительны, чем аппараты с постоянным объемом жидкости. [c.403]

Пост> пающий на завод газ проходит осушку в блоке 1, включая до-осушку на цеолитах до точки росы минус 84 С. Затем газ охлаждается в теплообменнике 2 за счет использования холода сухого газа и доохлаждается в пропановом испарителе 3 до температуры минус 37 С. Сконденсировавшиеся углеводороды отделяются в сепараторе 4 и направляются в колонну-деметанизатор 9. Газовая фаза из сепаратора 4 доохлаждается до температуры минус 93 С в теплообменниках 5 и б и этиленовом испарителе 7. Жидкость отделяется в сепараторе 8 и после теплообменника 5 направляется в колонну - деметанизатор 9. Сухой газ после теплообмена в теплообменниках 6 и 2 подается к потребителям. [c.90]

Правильная н надежная ректификация может быть обеспечена лишь в том случае, когда температура верха (дефлегматора) и низа (испарителя) колонки будут поддерживаться в заданном интервале. При этом жидкость в испарителе все время должна находиться в состоянии равномерното кипения. В связи с этим температура жидкости должна постепенно повышаться 1в соответствии с температурой кипения углеводородов, входящих в состав анализируемого газа. В то же время температура верха (колонки должна быть такой, чтобы обеспечивался отбор газа с заданной скоростью при постояином орошении. Следует запомнить, что трудность регулировки температур колонки возрастает с уменьшением количества анализируемого образца, [c.190]

В парогенерирующей трубе (трубке испарителя) при условии неизменной тепловой нагрузки q по длине трубы складывается следующая приближенная картина теплообмена (рис. IV-1). Если на входе в трубу (точка А) температура греющей поверхности ниже температуры насыщения, то имеет место однофазный конвективный теплообмен (эконо-майзерный участок АС). Температура жидкости и температура поверхности растут линейно по длине трубы. После превышения на поверхности температуры насьпцения (точ- [c.161]

В 1953 году Коулсон и Мета [27] опубликовали данные по теплообмену, полученные на небольшом испарителе из нержавеющей стали. Труба испарителя имела внутренний диаметр 11,5 мм и длину 1,65 м. Греющей средой являлась горячая вода, что позволило получить хорошую воспроизводимость тепловых потоков. Питательная вода подавалась в испаритель при температуре насыщения, при этом отпадала необходимость определения начала кипения. Температура стенки трубы измерялась неподвижными термопарами, а температура жидкости по длине испарителя — передвижной термопарой. В работе определялись коэффициенты теплопередачи и коэффициенты теплоотдачи к воде, растворам сахара и изопропиловому спирту. Для изменения поверхностного натяжения к воде добавлялись небольшие количества (0,01—0,1%) типоля . Полный температурный напор изменялся от 8,3 до 34,5° С, расход — от 11 до 81,5 кг час. Температура насыщения находилась в пределах 43—70° С. Коэффициент теплоотдачи рассчитывался графически методом Вильсона по значениям к, термическому сопротивлению стенки и сопротивлению греющей среды. [c.73]

Напомним, что заправка может считаться нормальной только тогда, когда испаритель заполнен жидкостью в достаточной степени, то есть перегрев находится в нормачьных пределах (для испарителя с прямым циклом расширения это, как правило, составляет от 4 до 7°С), что предполагает правильную настройку ТРВ и, следовательно, поддержание давления конденсации на должном уровне, поскольку от этого зависит производительность ТРВ. Более того, мы видим, что благодаря колебаниям уровня жидкости в ресивере температура воздуха на входе в испаритель не должна быть ни слишком высокой, ни слишком низкой по отношению к нормальному эксплуатационному диапазону, предусмотренному для функционирования данной установки. [c.62]

Газ поступает в сатуратор при температуре 50—60° С. Теплосодержание поступающего газа в сочетании с теплом, выделяющимся в результате реакции, достаточно для поддержания температуры жидкости в сатураторе около 60° С. Поскольку поступающи11 газ не насыщен водяным паром, из водного раствора кислоты испаряется значительное количество воды фактически сатуратор одновременно работает как испаритель. На установках, работающих по косвенному методу, где газы, выходящие из аммиачной колониы, насыщены водой прп 75—80° С, в сатураторах должна поддерживаться более высокая температура — около 100° С. Тепловой баланс сатураторов детально рассмотрен в литературе [191. Опубликован обзор производства сульфата [c.233]

Потери давления в зоне парообразования межтрубного пространства испарителя вычисляют по (10.6), используя массовую скорость пара на входе и среднюю между входом и выходом плотность пара. В настоящее время, как уже отмечалось, предпочитают использовать метод Локкарта — Мартинелли. Если вертикальный испаритель находится под гидростатическим напором питательной жидкости, то перед зоной парообразования существует зона подогрева. По мере подъема в испарителе питательная жидкость перегревается, после чего начинается парообразование. При дальнейшем движении парожидкостной смеси к выходу из аппарата ее температура уменьшается. Размеры зон подогрева и парообразования находят методом последовательных приближений. [c.384]

Кипение жидкостей внутри вертикальных труб (кипятильники и испарители с естественной циркуляцией). Испарители с естественной циркуляцией обладают рядом преимуществ, среди которых следует назвать 1) небольшое время пребывания обрабатываемой жидкости в аппарате 2) легкость чистки аппаратов 3) низкую стоимость оборудования 4) относительно высокую скорость теплопередачи 5) небольшую чувствительность по отношению к загрязнению. Циркуляция в аппаратах подобного типа осуществляется под действием разности плотностей нагретой жидкости внутри нагревателя и холодной жидкости вне его. Количество образующегося в аппарате пара является функцией скорости теплопередачи, но отношение количества жидкости и количества пара в смеси, уходящего из испарителя, является функцией гидравлических характеристик аппарата, трубопроводов и сепара-ционной камеры. Здесь различают два механизма теплоотдачи перенос тепла к потоку жидкости по мере того, как ее температура повышается до точки кипения (точка кипения выше, чем температура жидкости на входе и на выходе) теплоотдача вследствие пузырькового кипения жидкости между началом зоны кипения и выходом из труб. Подробное описание этих явлений приведено в работах Файра и Керна Значения максимального теплового потока для ряда жидкостей, испаряемых в термосифонном кипятильнике из семи труб диаметром 21,2 мм и длиной 3,05 м. приведены в табл. 111-6. Максимальные значения теплового пртока несколько меньше соответствующих величин Для горизонтальных труб, приведенных в табл. 1П-5. Глубина погружения горизонтальных труб около 25 мм, а напор жидкости внизу вертикальных труб [c.214]

Прибор для определения энтальпии испарения и теплоемкости газов описан Уаддингтоном, Тоддом и Хаффманом [1552] и изображен с некоторыми упрощениями на рис. 11.6. Исследуемая жидкость (объем 150 —250 см ) непрерывно кипит в вакуумном испарителе А, снабженном вакуумной рубашкой и электрическид нагревателем, соединенным с аккумулятором. Нагреватель навит на пирексовую спираль, припаянную к внутренней стенке испарителя. Провода от нагревателя и термопар но всей длине (начиная от нескольких сантиметров ниже поверхности жидкости до места их вывода из испарителя) покрыты слоем стекла. Во избежание конденсации пара газоотводные трубки обогревают электрическим током. Пар, проходя через газовый калориметр С, конденсируется, затем снова нагревается до температуры термостата и возвращается в испаритель. Температуру термостата испарителя поддерживают примерно на 0,2° К выше температуры кипения жидкости с точностью [c.43]

В целях возможного приближения к условиям равновесности,, испарению подвергается небольшое крличество жидкости. При этом легко иметь испаряющуюся жидкость р виде мелких капель или пленки и поэтому большую величину отношения поверхности раздела фаз к Массе жидкой фазы. Последнее обстоятельство обеспечивает надежный контакт между парами и Жидкостью. Теплопередача здесь от стенок испарителя к жидкости и парам весьма совершенна, так что, хотя и нет отдельного юдогревающёго устройства, а, наоборот, приняты меры, предотвращающие предварительный подогрев (см. ниже), условия испарения довольно близки к таковым трубчатой лерегснной установки . Поэтому, если, как это было указано выше, температура испарителя равна температуре полного испарения, найденная теплота будет близка к значению полной теплоты полного однократного испарения. [c.55]

Если эти поверхности расположены таким образом, что молекулы с поверхности испарения попадают на поверхность конденсации и ничто не препятствует их движению, то непосредственно над поверхностью испарения давление насыщенного пара соответствует температуре испарения, а в остальном объеме по мере удаления от поверхности давление постепенно понижается. При этом давление постепенно приближается к тому, которое соответствует температуре наиболее холодной поверхности. При наличии препятствий на пути пара, например, в случае, когда поверхность конденсации находится вне пределов аппарата, в котором происходит испарение, парциальное давление пара будет зависеть от сопротивлений отдельных участков пути молекул пара от испарителя к конденсатору. В случае, если парциальное давление пара над поверхностью жидкости равно давлению ее насыщенного пара при температуре, равной температуре жидкости, то между жидкой и паро--вой фазами устанавливается равновесие. Видимого испарения при этом не происходит. Такое состояние можно наблюдать в замкнутом сосуде, ил1еющем одинаковую температуру во -всех точках. Но это не означает отсутствия перехода молекул из одной фазы в другую и обратно. Молекулы пара, ударяясь о поверхность жидкости, конденсируются на ней, но одновременно такое же количество молекул переходит с поверхности жидкости в газообразную фазу. Следовательно, в этом случае имеет место динамическое равновесие. [c.177]

Проще всего испарение пробы осуществляется при вводе смеси прямо в поток газа-иосителя, непрерывно пропускаемого через испарительную камеру в колонку. Задача быстрого и полного испарения решается двумя способами. В первом случае испаритель снабжают мощным нагревателем и он обладает небольшой термической массой. Прн этом все тепло, пеоб.чо-димое для испарения, поступает от нагревателей в момент ввода образца. Такой испаритель использован, например, в хроматографе Эталон-1 , причем для облегчения испарения проба распыляется. В этом типе испарителя перегрев невелик, что уменьшает возможность термического разложения образца. Однако из-за трудности расчета и конструирования таких испарителей в большинстве случаев используют испарители с большой термической массой, нагреваемой выше температуры кипения смеси. Тепло, необходимое для испарения жидкости, поступает за счет охлаждения массы испарителя, температура которого в момент испарения в первое время остается выше температуры кипения с.меси. Расчет показывает, что для испарения I г жидкости с точкой кипения 220° С, теплоемкостью [c.262]

Нариа 2.11 цис рами 1. 2, 3 и 4 обозначены изменения состояния рабочей жидкости в аппаратах, показанных на рис. 2.10. В испарителе с повышением температуры рабочей жидкости от до Т2 энтальпия возрастает от г до гВ расширителе в результате изоэнтропийного процесса температура понижается до и энтальпия приобретает значение г.. В конденсаторе в результате изменения температуры жидкости энтальпия становится равной . В насосе высокого давления температура сжатой жидкости повышается до, а энтальпия возрастает до К.п.д. цикла Ранкина выражается формулой [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология