Испытание осевых

Снижение потерь энергии в осевых ТДА больше, чем в центростремительных (рис. 6.9). Зависимости рис. 6.9 получены при испытании осевого ТДА марки ТКО 25/64 и центростремительного аппарата марки ВС-1-6,4 РТУ 1, при этом g o — массовая доля жидкой фазы в сырье на входе в турбину, г]тк — снижение к. п. д. турбодетандера 138]. [c.178]

Недостатком рассмотренных выше методов испытаний (осевое растяжение плоского образца с выточками и растяжение плоского образца одновременно в двух направлениях) является ограниченный размер зоны, где напряженно-деформированное состояние оказывается близким к заданному. [c.137]

Пользоваться типовой характеристикой к. п. д. для двигате-. лей данной марки при определении абсолютного значения мощности на валу насоса недопустимо. Однако эта характеристика может быть с успехом использована при испытаниях, когда важно установить не абсолютное значение мощности, а его изменение (например, при кавитационных испытаниях осевых насосов) или сопоставить мощность при испытаниях вариантов насосов. [c.113]

Стенды (установки) для испытаний насосов бывают двух типов открытого и замкнутого. Установка, приведенная на рисунке 3, при сбросе жидкости из напорного резервуара по трубе обратно в водозаборный колодец относится к установкам открытого типа. Схема замкнутой установки, которая может служить и для кавитационных испытаний центробежных насосов, представлена на рисунке 61. Установка для испытания осевых насосов представляет собой замкнутую кольцевую систему с включением в нее осевого горизонтального насоса и бака с присоединенным к нему вакуум-насосом. В последнее время в лабораторной практике центробежные насосы большой производительности испытывают на воздухе. Правила проведения этих испытаний изложены в специальной литературе [40]. [c.83]

Такая система проста при сборке и может работать в заданном режиме. Если отношение длины к диаметру образца составляет не менее 12, то, как показали контрольные эксперименты, прибор может работать без теплоизоляции. Кроме того, отпадает необходимость в тарировке прибора по эталонным образцам, так как при выбранной конфигурации образцов для испытаний осевые потерн тепла пренебрежимо малы по сравнению с теплом, проводимым радиально через образец. Общая ошибка метода составляет 6%. [c.299]

Испытание осевых вентиляторов производят при разных углах установки лопаток колеса и получают семейство кривых Q —Я. [c.96]

На фиг. 99 показаны результаты испытаний осевого насоса с двумя колесами [41 [. Лопатки первого рабочего колеса были выполнены из хорошо обтекаемых профилей и отполированы, а у второго рабочего колеса — изготовлены штамповкой из стального листа и приварены к втулке. Как видно из графика, характеристики этих колес совершенно одинаковы. [c.162]

Фиг. 121. Замкнутая установка для испытаний осевых насосов

Фиг. 122. Открытая установка для кавитационных испытаний осевых насосов

Испытание поршневых компрессоров производят по ГОСТ 9011-59. Испытание центробежных компрессорных машин изложено в соответствующем разделе главы IV. Методы испытания осевых компрессорных машин аналогичны. [c.587]

Метод испытания основан на создании в образце неразъемного соединения такой осевой нагрузки, которая вызывает в полиэтиленовом патрубке на первой стадии испытания осевое напряжение, равное [c.231]

Целесообразность использования упругих колец подковообразного профиля (см. рис. 17,ж) обусловливается необходимостью снижения их массы. Однако в связи с большой упругостью при высоких давлениях среды они значительно деформируются, в результате чего происходят искажение формы профиля и преждевременное разрушение, особенно при циклических деформациях. В табл. 8 приведены данные испытаний осевых компенсаторов с кольцами различных типов. [c.35]

При испытании осевых насосов проверяется угол установки лопастей рабочего колеса. При испытании поворотно-лопастного насоса производится тарировка указателя положения лопастей рабочего колеса. Результаты замеров и обследования насоса заносятся в формуляры. [c.138]

Испытание осевого поворотно-лопастного насоса производится при различных углах установки лопастей рабочего колеса и разных подачах для каждого угла установки лопастей. [c.138]

Одна и та же величина коэффициента быстроходности может быть достигнута при различных соотношениях исходных параметров — напора Н, подачи Q, частоты вращения п и диаметра О, причем выбор этого соотношения существенно влияет на качества насоса. Оптимальная связь между ними выражается формулой (2.17), что было подтверждено результатами испытаний осевых насосов с 5 < 1400 (см. рис. 2.1.) [c.78]

Рис. 2.30. ( равнение результатов расчета обтекания и эксперимента испытаний осевого ОП-2 (а) и диагонального (б) насосов [c.113]

Условия испытаний осевая нагрузка 300 г. частота вращения 60 об/мин пара трения сталь—сталь. [c.34]

Фиг. 124. Максимальные значения к. п. д. ступени Г сш и коэффициента напора ф в зависимости от относительного диаметра втулки V (по результатам испытаний осевых ступеней без входного направляющего аппарата).

Фиг. 171. Экспериментальный стенд для испытаний осевого компрессора, показанного на фиг. 170

Однако испытания осевых компрессоров показывают, что эта величина имеет лишь чисто теоретическое значение, в то время как более важная величина A L соответст- [c.495]

Замеры величин напора Н при испытании осевых насосов выполнены с учетом потерь от входа потока во всасывающую трубу до выхода его из диффузора. Схема присоединения мановакуумметра и манометра для этих замеров изображена на стр. 91. [c.92]

Аэродинамические испытания осевых вентиляторов в ЦАГИ выполняются на стенде, схема которого приведена на рис. 1.2. [c.12]

Рис. 4.1. Схема стенда для акустических испытаний осевых вентиляторов в заглушенной камере

Для работы на маловязких средах, в частности на воде, при максимальной осевой нагрузке 392 кН и скорости скольжения 30 м/с в СССР спроектирован, изготовлен и испытан осевой подшипник с наружным диаметром диска 400 мм, в котором были использованы принципиально новые конструкционные решения (рис. 3.26). Они обеспечивают [c.81]

Испытание осевого пово-ротнолопастного насоса производится аналогичным образом при нескольких углах установки лопастей рабочего колеса, определяемых разностью ординат (РО) периферийного профиля лопастей. По результатам испытаний при постоянном числе оборотов строят характеристику (рис. 197). [c.376]

На основании обработки экспериментальных данных испытаний осевых насосов, лопасти которых спрофилированы по профилям ВИГМа, характеризуемым уравнением = 0,308л 2 — [c.70]

При использовании данных испытания осевого насоса с — = 1170, а также выражения (35) постро ен универсальный афик зависимости от ф и г) (рис. 58) для tg i p. = 0,0391 и tg а = = 0,0217. Насос испытывался с двумя типами отводов прямоосным 01 == 0,124 (штриховые линии) и отводом с коленом Соа = = 0,235 (сплошные линии). Коэффициенты стеснения обоих от- [c.104]

При испытаниях осевых и ширококолесных центробежных Насосов на напорной и энергетической характеристиках появляется ступенька . Это связано с изменением режима обтекания лопаток рабочего колеса (рис. 79). [c.158]

Рабочая характеристика. Результаты испытаний осевого насоса представляют в виде графика его рабочей характеристикой, которая является совокупностью зависимостей цапора и к. п. д. от подачи (рис. 161). Если испытания были выполнены при различных (постоянных) углах поворота лопастей рабочего колеса, то результаты наносят на один общий график (рис. 162), который является совокупностью рабочих характеристик различных осевых насоЬов, отличающихся только поворотом (углом установки) их лопастей ф. Обычно при этом углом ф = О обозначают расчетное (чертежное) положение лопастей Тогда положительные значения ф соот- [c.256]

Приведенные (безразмерные) характеристики. В п. 51 изложены теоретические основы применения приведенных характеристик для обобщения результатов испытаний осевых насосов. Теоретически все сказанное там полностью относится и к центробежным насосам. Исключительное конструктивное разнообразие этих насосов, широта и специфика областей их использования и вызванное этим многообразие типов центробежных насосов затрудняют широкое обобщение их качества. Однако развитие насосостроительной техники настоятельно требует выполнения такого обобщения. [c.286]

Соблюдение условия равенства числа Рейнольдса в натуре и модели не всегда осуществимо. Теоретический анализ возможности выполнения этого условия показывает [32], что при этом кинематическая вязкость жидкости модельного потока V,, должна быть меньше кинематической вязкости натурного потока в Л 1 число раз, где М1 — линейный масштаб моделирования. При испытании осевого насоса, имеющего в натуре рабочее колесо диаметром = 4. и, на экспериментальной установке с моделью диаметром О., 0,2 м, М1 будет равно 20. Тогда кинематическая вязкость жидкости %юдель- [c.196]

Испытания осевых насосов преследуют те же цели, что и испытания центробежных насосов. Так как эти насосы в большинстве случаев имеют большую производительность, то их испытания проводят на моделях. Установки для испытания осевых насосов также могут быть замкнутого и открытого типов. Однако открытые установки для испытания осевых насосов, как правило, не пригодны для снятия кавитационных характеристик, так как отсутствие задвижки на всасывании и невозможность создания вaкyy ш над свободной поверхностью жидкости в резервуаре ограничивает пределы изменения давления на входе в рабочее колесо насоса и не позволяет, таким образом, определить допустимую величину кавитационного запаса. [c.221]

На фиг. 122, а изображена схема экспериментальной установки открытого типа оригинальной конструкции. Наличие дросселирующего затвора на всасывающем трубопроводе позволяет производить кавитационные испытания осевых насосов. Для предотвращения влияния неравномерности потока, вызываемой наличием затвора, всасывающий трубопровод имеет большую длину и в нем установлено несколько успокоительных устройств. Кроме того, с тем чтобы возместить недостаток напора и расширить область работы испытываемого осевого насоса, с его напорной стороны на достаточном удалении установлен центробежный насос большой производительности. Подача насоса, измеряемая расходомером Вентури, регулируется затвором, установленным на напорном трубопроводе перед сбросом в подземный резервуар. [c.222]

Сплошные кривые отвосятся к условиям проведенных испытаний, осевые — для температур воздуха в камере —18 . при температурном перепаде 10°) пристенной двухрядной батареи I — затопленный, 2 — верхней подачи, 3 —- верхней подачи с затоплением нижних труб батарей на 0,46 м высоты пристенной однорядЬой батареи 4 — затопленный, 5 — верхней подачн, 6 — верхней подачи с затоплением вижиих труб батареи на 0,37 м высоты, 7 —верхней подачи с затоплением нижних труб батарей на 0,63 м высоты [c.70]

Режим испытаний осевая нагрузка на верхний шар 7 кГ, температура масла 130 °С, скорость вращения верхнего шара 700 о61мин, длительность испытания 2 ч. [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология