Коэффициенты трения в паре со сталью

Фиг. 108. График изменения коэффициента трения в зависимости от удельного давления (смазка граничная, удельная нагрузка 50—700 кг/сл ) при испытании образцов, изготовленных из легированной, закаленной стали, в паре с образцами, изготовленными из той же стали, поверхность трения которых покрыта а — электролитическим хромом б — оловом в — индием.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТРЕНИЯ В ПАРЕ СО СТАЛЬЮ [c.342]

Фиг. 99. График изменения коэффициента трения в зависимости от величины удельных нормальных нагрузок при испытании на сопротивляемость схватыванию образцов, изготовленных из стали марки ЗОХГСА, в паре с образцами, изготовленными из той же стали, поверхность трения которых 1—не имеет покрытия 2 — латунирована

Коэффициент трения (в паре с закаленной сталью 45) [c.84]

Коэффициент сухого трения пары сталь — капрон составляет 0,18—0,20, для пары сталь — текстолит 0,20—0,25 и для пары сталь — бронза 0,22—0,26. [c.427]

Тележки для передвижения оборудования в монтажной зоне легко изготавливаются на производственных базах монтажных организаций. Монтажные сани применяются при весе аппаратов до 100 кН. Сани и тележки перемещаются лебедками с полиспастом или тракторами. Коэффициент трения скольжения для саней изменяется от 0,7 (сталь по суглинку и супеси) до 0,3 (сталь по песку и глине). Коэффициент трения скольжения для пары сталь—сталь составляет 0,15, а при наличии смазки 0,05—0,12 коэффициент трения качения той же пары равен для тележек 0,005. [c.312]

Применение полиамидов в аппаратостроении обусловлено замечательными свойствами этих полимеров они не уступают по механическим свойствам алюминию и таким слоистым материалам, как текстолит и гетинакс. По электроизоляционным свойствам полиамиды близки к одному из лучших диэлектриков — полистиролу. Полиамиды не корродируют сталь и сами не портятся от соприкосновения с ней. Особо следует отметить малый коэффициент трения пары полиамид — сталь. Прочность, износоустойчивость, легкость, малый коэффициент трения, инертность, возможность формовки деталей сложной конструкции с до- [c.167]

Коэффициенты трения ситалла даны в табл. 124. Ситалл при трении в паре со сталью и со стеллитом при температуре до 100° С допускает давления не более 2,5—3 кгс/см , скорости скольжения 1—8 м/с. Химические свойства ситаллов приведены в табл. 125. [c.186]

Фиг. 84. График изменения коэффициента трения л в зависимости от величины нормальных нагрузок N при испытании на сопротивляемость схватыванию хромированных образцов, изготовленных из стали марки 40ХНМА, в паре с образцами, изготовленными из специальной стали марки 15 с поверхностями трения I — омедненными 2 — латунированными 3 — висмутированными 4 — сурьмированными 5 — сульфидированными.

Рис. 18. Изменение коэффициента трения стали 40ХНМА (скорость скольжения 5,8 м/с, смазка — масло МК, одна капля за Юс) при работе в паре

В результате трения в резьбе и под головкой винта снижается теоретически достижимое усилие затяжки и повышаются напряжения кручения, которые действуют на винт. Поэтому при расчете крутящего момента необходимо знать коэффициенты трения пар винт—отверстие и головка — подложка [88]. При использовании подложек из термопластов или реактопластов и постоянном крутящем моменте достигают большие усилия, чем при использовании подложек из стали (рис. П1.22), а коэффициент трения (Хо при этом снижается [88]. [c.83]

Семенов и Поздняков [311 на большом экспериментальном материале показали, что р = onst, т. е. справедлив закон Амонтона. Некоторые их результаты приведены на рис. 3.12. Наименьшими коэффициентами трения по стали обладают полиэтилен ( х = 0,137) и фторопласт-4 ( л = 0,049). Для пары трения фторопласт по фторопласту р = 0,037, а для пары капрон по капрону р = 0,62. Причину такого изменения авторы не приводят. Для эластических материалов коэффициент трения полимера по полимеру также всегда выше, чем [c.69]

Исследование антифрикционных свойств присадок показало, что коэффициенты трения снижаются в ряду амин >спирт>кислота. Это совпадало с обнаруженным у тех же соединений снижением теплоты адсорбции. Поскольку теплота адсорбции отражает прочность связи химических соединений с поверхностью металла, естественно, что ббльшая прочность связи должна способствовать большему трению. Однако это противоречит общепринятому представлению, что ббльшая реакционная способность обеспечивает меньший (а не больший) коэффициент трения при этом не принимается во внимание роль компонентов масла, а считается, что полярные присадки адсорбируются непосредственно на чистой поверхности металла. Рассматриваемые же исследования [86] показали, что полярные присадки адсорбируются не на поверхности алюминия, а на полимерной пленке, которая образуется при трибоокислении углеводородов масла. При этом трение пары сталь — алюминий определяется прочностью связи присадки с поверхностью полимерной пленки чем прочнее связь, тем [c.106]

Коэффициенты трения пар Сталь 45 (т. о.)—контртело во всех случаях имели значения выше, чем покрытия оптимальной микротвердости с идентичными контртелами. Это говорит о том, что качество поверхностных пленок пар Сталь 45 (т. о.) —контртело зн чительно уступает пленкам, образующимся у покрытий. По этой причине можно ожидать и большую интенсивность износа (меньшую износостойкость) у пар, контактируемых ст. 45 (т. о.), HR 50-55. [c.11]

Для изучения роли трибохимических процессов были проведены лабораторные исследования на шаровой мельнице и на машинах трения. Исследования показали, что полярные присадки адсорбируются не на поверхности алюминия, а на полимерной пленка, которая, по мнению автора, образуется при трибоокислении углеводородов масла. При этом трение пары сталь - алюминий определяется прочносты) связи присадки с ловерхносты) длешси полимера чем прочнее связь, тем выше сопротивление сдвигу, а значит, и коэффициент трения. [c.10]

В парах трения бронза — сталь в условиях граничной смазки обнаружено явление избирательного переноса меди из твердого раствора медного сплава на сталь и обратного ее переноса со стали на медный сплав, сопровождаемого уменьшением коэффициента трения до коэффициента трения, соответствующего жидкостному трению и приводящего к значительному снижению износа пары трения [33 J. Самопроизвольное образование в зоне контакта пары трения бронза— сталь тонкой медной пленки, обладающей низким сопротивлением сдвигу, наблюдается при смазке глицериновой смесью, консистентными смазками ЦИАТИМ-201, ЦИАТИМ-203 и другими смазками, содержащими поверхностно-активные вещества восстановительного характера. [c.78]

Примечания 1. В скобках приведены показатели при литье в кокиль (не менее), без скобок — в земляные формы. 2. Коэффициенты трения получены при испытании в паре с закаленной сталью 45 при нагрузке 12,5—75 кгс/см, скорость скольжения 5,0—2,6 м/с.. , [c.87]

Отсюда можно сделать вывод, что действительная температура поверхностей трения может достигать 210—220° С, а может быть и более высокой. При этом условии будет происходить двоякое изменение структурной картины поверхности (вследствие малой теплопроводности и высокой теплоемкости полиамидов процесс нагревания не сильно распространяется в глубину) обогащение поверхности трения кристаллической составляющей и ориентация кристаллитов по направлению относительного скольжения, пропорциональная скорости скольжения. Это приводит к некоторому понижению коэффициента трения. Так, при сухом трении коэффициент трения пары сталь — капрон нри скорости скольжения 0,4 м1сек составляет 0,22, а при скорости 2,0 м/сек — 0,17, что указывает на процесс ориентации кристаллитов. Величина коэффициента трения полиамидов при повышении удельных нагрузок уменьшается. Так, для капрона при сухом трении изменение давления от 15 до 45 кгс/см приводит к снижению коэффициента трения вдвое. Большинство исследователей считает, что но мере увеличения удельной нагрузки поверхность трения полиамидов все лучше обкатывается, уплотняется и выравнивается, вслед- [c.331]

Удельный вес в Г см ................................ Твердость в кГ/см-.................................. Предел прочности при изгибе в кГ1мм. ...................... Материал сопряженной пары. ........................... Коэффициент трения без смазки........................... Износостойкость. .................................. Максимальная допустимая скорость скольжения в м1сек.............. Максимальное допустимое давление в кПсм-.................... 6,2 130—160 9—и Чугун Сч 1 8-40 0,26—0.45 0,030 мм за 10 ООО включений 16 6,3 80—90 1 2—15 10—25 Сталь 45, С Г>Г 0,08—0,09 0. 03—0, 06 мк км СМ 40 4 0 6,0—6,2 60—70 8—10 15—18 Сталь 45,б5Г 0, 11—0,12 0,01—0,0 2 мк км СМ- 40 40 [c.211]

Для повышения противоизносных и смазочных свойств глинистых растворов эффективно использование таких отходов промышленности, как нефтяные шламы и отбеливающие земли после контактной очистки масел (контактные гли1Ш1). Нефтяные шламы при концентрации их в глинистом растворе 6% способствуют повышению износостойкости долотных сталей в 1,5—2 раза и уменьшению коэффициента трения пары сталь—сталь в 1,5-3 раза. [c.47]

Относительное постоянство коэффициента трения при возрастающей нагрузке объясняется постоянным увеличением опорной поверхности от значения Q. Изнашивание в этих условиях одинаково изменяет микрогеометрию контактируемых поверхностей. Подобные закономерности просматриваются и у пар покрытие — СОС6-6 . Из анализа (рис.-2, 3) следует, что схватывание всех контактируемых пар происходит при скачкообразных изменениях коэффициентов трения (/>0,2). Скачок означает, что пленочное (окислительное) изнашивание перешло к схватыванию поверхностей контакта. Отклонение величины микротвердости покрытий от оптимальных значений во всех случаях приводит к увеличению коэффициентов трения, и их скачок наблюдается при меньших значениях [18]. Коэффициенты трения пар Сталь 45 (т. о.)—контртело во всех случаях имели значения выше, чем покрытия оптимальной микротвердости с идентичными контртелами. Это говорит о том, что качество поверхностных пленок пар Сталь 45 (т. о.) —контртело значительно уступает пленкам, образующимся у покрытий. По этой причине можно ожидать и большую интенсивность износа (меньшую износостойкость) у пар, контактируемых ст. 45 (т. о.), HR 50-55. [c.11]

По мере повышения температуры материалов контакти-тирующей пары сталь — киры величина коэффициента трения снижается. Если при содержании битума 10% оно незначительное, то при содержании битума 20% составляет более 0,2. Коэффициент трения пары сталь—киры с ростом температуры уменьшается благодаря уменьшению вязкости битума. Коэффициент трения пары киры—киры почти в 10 раз выше коэффициента сталь—киры. Это объясняется тем, что битум в кирах оказывает антисмазочное действие, приводящее к увеличению сил трения. [c.223]

Титан и титановые сплавы имеют высокий коэффициент трения по стали (0,3—0,7), повышенную склонность к схватыванию и заеданию с материалом сопряженной детали. Применение жидких и пластичных смазочных материалов, а также твердых смазок не устраняет свойства титана к налипанию и задиру, вследствие чего титан и титановые сплавы применяют в парах трения со специальными смазками, антифрикционными покрытиями или с упрочнением трущейся поверхности различными видами химико-термической обработки (см. гл. П1). Для предотвращения схватывания и заедания резьбовых соединений крепежных деталей из титана применяют резьбоуплотняющую ленту ФУМ из фторопласта-4Д по ТУ 6-05-1388—70, которой плотно оборачивают резьбу. Титан не рекомендуется применять для ножей и других режущих деталей из-за низкой твердости (HR 27—28 в состоянии поставки). Максимальная твердость титана Я 40—42 может быть получена закалкой (нагрев до температуры 1030=t20° С) и старением при температуре 430 = = 20° С. [c.100]

При относительном перемещении трущихся пар, изготовленных из мягких сталей в условиях больших удельных нагрузок (200—1300 кг1см ), малых скоростей скольжения (0,0005 м1сек), при 20—25° С, сухом трении на поверхностях контакта возникает и развивается процесс схватывания первого рода, который приводит к интенсивному разрушению трущихся поверхностных слоев металла. При этом коэффициент трения находится в пределах [c.165]

При испытании омедненных образцов, изготовленных из специальной стали марки 15, в паре с образцами, изготовленными из стали марки 40ХНМА, схватывание происходит более интенсивно и наступает при удельных нагрузках 120—130 кг/см происходит разрушение слоя меди и налипание частиц меди на поверхность образца, изготовленного из стали марки 40ХНМА (фиг. 85). Коэффициент трения при схватывании образцов находился в пределах [c.110]

При испытании образцов, изготовленных из стали марки 40ХНМА, с хромированными и нехромированными поверхностями трения в паре с образцами, изготовленными из специальной стали марки 15, с сурьмированными, висмутированными, сульфидированными и латунированными поверхностями трения во всем диапазоне удельных нагрузок (от О до 400 кг/см ) явлений схватывания не было обнаружено. После испытания образцов их поверхность трения соответствует обработке по более высокому классу чистоты, так как тут имеют место механические процессы выглаживания поверхностей при их относительном перемещении (фиг. 87). Коэффициент трения при установившемся режиме испытаний для всех испытуемых пар находился в пределах 0,12— [c.110]

Развитие процессов схватывания при испытании образцов, изготовленных из стали марки ШХ15, с омедненными и окисленными поверхностями трения, в паре с образцами, изготовленными из стали марки ОХНЗМ, идет менее интенсивно. Заметное схватывание наступает при нормальном удельном давлении 130— 135 кг/см . Коэффициент трения при отсутствии процессов схватывания находится в пределах 0,15—0,25, а при схватывании достигает 0,6. На образцах, изготовленных из стали марки ОХНЗМ, имеются налипшие частицы меди, микрорельеф поверхности образцов грубошероховатый. [c.144]

Процессы схватывания при испытании образцов, изготовленных из стали марки ШХ15, с сульфидированными поверхностями трения, в паре с образцами, изготовленными из стали марки ОХНЗМ, в пределах нормальных нагрузок 0—440 кг1см не возникают. Коэффициент трения находится в пределах 0,33—0,5. Класс чистоты поверхности образцов в процессе испытания повысился. [c.145]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология