Площадь зеркал

Площадь зеркала горения определяется формулой [c.106]

Размеры пожара зависят от площади зеркала разлившейся горючей жидкости. Поэтому надо иметь данные о зависимости площади зеркала разлившейся в результате аварии жидкости от условий истечения. Растекание жидкости зависит от таких факторов, как расход, продолжительность истечения, вязкость и т. п. Радиус растекания горючих жидкостей на горизонтальных поверхностях выражается произведением степенных функций критерия Галилея и критерия гомохронности [c.14]

Площадь зеркала горения топки Р определяем по формуле [c.391]

Максимальный объем резервуара с плавающей крышей не должен превышать 120 000 м , резервуара с понтоном — 50 000. и , со стационарной крышей — 20 ООО ле при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 50 ООО при хранении горючих жидкостей. Максимальная площадь зеркала подземного резервуара не должна превышать 7 ООО м а общая площадь зеркала группы подземных резервуаров — 14 000 л. [c.108]

I Скорость выгорания жидкостей относят к площади зеркала I жидкости в спокойном состоянии. [c.12]

Площадь зеркала печи, м-................21 [c.45]

Используя формулы (1.6а) и (1.66), можно определить фактическую площадь зеркала растекающейся при аварии горючей жидкости. [c.14]

В опытной установке производительностью до 3 10 м /с площадь зеркала печи составляла 0,5 х 0,5 = 0,25 м , высота свода — [c.44]

Под напряженностью зеркала испарения понимают объемный расход Уп образующегося в кипятильнике пара, отнесенный к площади зеркала испарения соответственно напряженность парового пространства определяется как отношение объемного расхода пара к объему парового пространства над зеркалом испарения. При этом [c.342]

Площадь зеркала испарения [c.343]

Для слоевых топок применяют также характеристику, которую называют тепловым напряжением зеркала горения q, . Эта характеристика представляет собой отношение количества тепла, выделяющегося при сжигании топлива в единицу времени, к площади зеркала горения R (площади колосниковой решетки) [c.124]

Основные размеры, мм диаметр высота Площадь зеркала, Продолжительность оборота г[ь, и Оль [c.499]

Для определения диаметра гидроциклона вначале определяется общая площадь зеркала воды в гидроциклоне, м [c.104]

Площадь зеркала жидкости в горизонтальной цилиндрической цистерне длиною I и диаметром О— определяется по формуле [c.57]

Итак, степень увлажнения вторичного пара зависит от свойств упариваемого раствора (а и l), высоты парового пространства, площади зеркала испарения, давления вторичного пара (поскольку им определяется скорость движения пара, влияющая на унос). Проведенные опыты показали, что при неизменной высоте парового пространства имеется некоторое предельное напряжение ё, выше которого наступает резкое увлажнение пара. [c.228]

Площадь зеркала разлива, закрытая матом, Степень очистки воды от нефти, % [c.100]

Для оценки качества разработанной модели сбора нефти нефтесборщиком ленточного типа была рассчитана динамика сбора шаимской нефти стендовым одноленточным аппаратом при следующих исходных данных площадь зеркала воды — [c.174]

Площадь зеркала подземного резервуара должна быть не менее 7000 м , а общая площадь зеркала группы подземных резервуаров —14 000 м . [c.114]

Площадь зеркала испарения следует принимать равной [c.123]

Примечание. При тушении пожара резервуаров с плавающей крышей (емкостью менее 5000 м ) передвижной установкой пожаротушения площадь зеркала испарения (для определения расхода воды и пенообразователя) в этих резервуарах следует принимать равной площади горизонтального сечения резервуара. [c.123]

Площадь зеркала горения м- [c.169]

Первый вариант (нормативный) предусматривает тушение пожара в резервуаре с наибольшей площадью зеркала испарения. [c.250]

А так как потери нефти и нефтепродуктов зависят от площади зеркала, ТО в резервуарах с оптимальными параметрами потери от испарения в целом уменьшатся. Следовательно, оптимизация параметров приводит к уменьшению удельного расхода металла в расчете на 1 м площади и одновременно сокращает потери нефтепродуктов от испарения. [c.5]

Количество состава Р , вводимого в травильную ванну, составляет 0,2—0,5%. Минимальная дозировка применяется при травлении изделий с небольшим слоем окалины при температурах не выше 50° С. При более высокой температуре и травлении металла с толстым слоем окалины концентрацию ингибитора повышают до 0,5%. Количество состава П рассчитывается в зависимости от площади зеркала травильного раствора в ванне и температуры ванны. При травлении в кислоте и температуре до 50° С следует вводить 0,5 кг состава П на 1 м поверхности травильного раствора, выше 50° С — 1—1,5 кг/м . Требуемое количество компонентов Р и П вводят последовательно в травильную ванну, и перемешивают раствор после введения каждой добавки. В процессе травления на поверхности раствора образуется пена, препятствующая выделению кислотного тумана в атмосферу цеха. Если при корректировке в ванну добавляется кислота, одновременно следует ввести соответствующее количество ЧМ (Р 4- П). [c.63]

Активная площадь зеркала горения, л ......... 13,5 [c.204]

Я — площадь зеркала горения слоя топлива, расположенного на решетке, м [c.92]

Зная толщину серебряного слоя, легко подсчитать и количество серебра надо лишь умножить толщину на площадь зеркала и полученный объем еще раз умножить на плотность серебра (10,5 г/см ). Вот ориентир для проверки расчета зеркало площадью около квадратного метра содержит чуть больше грамма серебра. [c.110]

Пример. Определить необходимый рабочий объем усреднителя и площадь зеркала воды при следующих условиях его работы заданная неравномерность работы усреднителя не более 5% возможный перепад уровней в резервуаре не более 0,5 м. Изменения во времени расхода Q(t) и содержания зафязнений S(t) заданы следующими значениями (при интервале времени замеров At = 2 ч) [c.203]

Величину необходимой площади зеркала воды в усреднителе определим с учетом отвода сточной воды через трубопровод по формуле [c.205]

Продолжительность опорожнения сосуда мбжет быть определена на основе уравнения (1-157). За бесконечно малый промежуток времени с1х из сосуда вытекает объем жидкости Р йН (Р — площадь зеркала жидкости, йН — понижение уровня жидкости в сосуде). Этот же объем можно выразить иначе V йх (V —объемный расход). Следовательно [c.57]

Форма сосуда (рис. 1-34) определяет зависимость площади зеркала жидкости от высоты Н над выходным отверстием. У вертикального цилиндрического бака =сопз1. Для конического сборника с углом при вершине р имеем [c.57]

При периодическом фильтровании за элемент времени йх уровень жидкости на фильтре понижается на с1Н. Если площадь зеркала жидкости или фильтрующего слоя равна Р, то убыль жидкости на фильтре или объем фильтрата с1У будет равен —Рс1Н. Отсюда [c.145]

В Центральном научно-исследовательском и проектном институте строительных металлоконструкций (ЦНИИПроектстальконструкция) выполнены работы по оптимизации параметров стальных резервуаров (диаметра и высоты стенки). На основе оптимизации установлено, что наиболее рационально увеличение вьрсоты стенки имевшихся до 1970 года проектов резервуаров, а для сохранения их объема соответственное уменьшение диаметра, что приведет к уменьшению площади зеркала резервуара. [c.5]

На рис. 5.2 представлен примерный график изменения концентраций в наземном резервуаре с бензином. График пострвен по расчету при следующих исходных данных объем резервуара 4600 м3, площадь зеркала 410 м степень наполнения 0,9, расход закачки и выкачки 460 м /ч, время простоя между операциями [c.57]

Изображенный на рис. 5.7 график изменения концентрации паров в подземном резервуаре построен согласно расчету при следующих исходных данных объем резервуара 10 ООО м , площадь зеркала нефти 1390 м , высота резервуара 7 м, максимальная высота взлива 6,3 м, минимальная высота взлива 0,9 м, расход выкачки и закачки 1250 м /ч, время простоя после выкачки 9 ч и после закачки 3 ч, концентрация насыщенных нефтяных паров 0,2, коэффициент диффузии паров 0,02 м /ч. На графике нанесена область воспламенения паров нефти в воздухе, н. п. в —0,02 доли (по объему), в. п. в —0,1 доли (по объему). [c.61]

Кроме того, резервуар с плавающей крышей обладает многими преимуществами. По сравнению с типовым резервуаром он обеспечивает резкое сокращение потерь от испарения (до 97%). Поскольку нет стациоцарной крыши, то сокращается расход стали на сооружение резервуара (по сравнению с резервуаром, имеющим понтон), почти полностью устраняется опасность образования горючей паровоздушной смеси в основном объеме резервуара, исключается концентрированный и мощный выброс паров в атмосферу при наполнении резервуара, а также вследствие незначительной площади зеркала жидкости в начальной стадии резко сокращаются размеры пламени и опасное тепловое воздействие на соседние резервуары. [c.74]

Институтом городского хозяйства МКХ УССР (Киев) предложен вертикальный отстойник с нисходяще-восходящим потоком (рис. 9) [ , 19], отличающийся от обычного вертикального отстойника впускным устройством, которое выполнено в виде зубчатого водослива с затопленным козырьком для изменения направления потока, и тем, что центральная распределительная труба в нем заменена полупогружной перегородкой, разделяющей площадь зеркала воды отстойника на две части в отношении 1 1. Подводящий лоток с зубчатым водосливом выполняется с наклонным днищем, уменьшающим живое сечение потока по ходу движения воды, и размещается с внутренней стороны полупогружной перегородки. В центре отстойника расположена воронка для сбора всплывающих веществ. Осветленная вода собирается в периферийном лотке, примыкающем к ограждающей конструкции отстойника. Взвешенные вещества удаляются в основном при изменении направления потока под полупогружной перегородкой. Всплывающие вещества практически не выносятся из отстойника, так как они отделяются в пределах нисходящего потока, ограниченного полупогружной перегородкой, и легко удаляются через воронку при повышении уровня воды в отстойнике. При одинаковом эффекте задержания взвеси производительность отстойников с нисходяще-восходящим потоком выше производительности обычных вертикальных отстойников. [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология