Поток газа через трубопроводы

Расчет гидравлического сопротивления аппаратов химической технологии в принципе ничем не отличается от рассмотренного выше расчета гидравлического сопротивления трубопроводов. Обычно в аппаратах наибольший вклад в общие потери напора приходится на долю местных сопротивлений, поскольку в большинстве случаев промышленные аппараты не являются полыми, а заполнены различными материалами (гранулами, насадкой и т. п.) и устройствами (контактными тарелками, мешалками и т. п.), которые существенно и многократно изменяют направление и сечение потоков газа и жидкости при их движении через аппарат. В этих условиях и критические числа критерия Рейнольдса значительно меньше. Например, для аппаратов с насадкой Ке р составляет несколько десятков (вспомним, что для гладких труб Ке р = 2300). Все это следует учитывать при гидравлических расчетах аппаратов, которые будут даны в последующих главах. [c.107]

При расходе газа через контрольный трубопровод Vb=0,025 м /с, внутреннем диаметре трубопровода й = =0,005 м и расстоянии от сопла форсунок до диафрагмы 21 (см. рис. 84), где замеряли давление и температуру охлаждаемого газа, /,=6,5 м, скорость газа в контрольном трубопроводе i =10 м/с, а время движения испаряющейся капли (если принять скорость капли, равной средней скорости газа в трубопроводе) т=0,65 с. При средней температуре газа в трубопроводе ср=120°С за т= =0,65 с полностью испаряются в потоке газа капли спектра распыливания воды с медианным диаметром 60 и ПО мкм. При м=160 мкм и =120"С л исп=0,82, а при [c.202]

Поток через трубопроводы. Рассмотрим трубопровод, по которому протекает газ благодаря наличию градиента давления. Если давление газа и его скорость достаточно велики, то движение будет турбулентным. Линии тока не будут ни прямыми, ни регулярными, они будут закручиваться, образовывать винтообразные линии, появляясь и исчезая, подобно вихрям. Скорость и давление в любой точке будут изменяться со временем, сильно колеблясь около средних значений. Экспериментально найдено, что поток газа через трубопровод Q — РУ приблизительно пропорционален корню квадратному из градиента давления. Такова в общих чертах картина турбулентного потока. Если теперь понижать давление и скорость, то мы достигнем такого режима, когда изменится картина потока. Линии тока станут в прямых участках трубопровода прямыми, а в изломах и изогнутых частях трубопровода — плавно изменяющимися кривыми. Линии тока, скорость и давление станут постоянными во времени. Величина Q — РУ — количество газа, протекающего через трубопровод,— сделается теперь пропорциональной градиенту давления, так как вся энергия, вызываемая градиентом давления, используется только на создание равновесного потока, а не на создание хаотических вихрей. Вблизи стенок трубопровода газ почти покоится по мере удаления от стенок слои газа скользят один относительно другого, причем в центре трубопровода газ движется с максимальной скоростью. [c.30]

При использовании потребителем газа охлажденного потока (при закрытых вентилях 38 и 42) охлажденный нагретый поток не выбрасывают, а подают на вход компрессора через вентиль (41) и инжекционное устройство (40), подсасывая им исходный газ через трубопровод с вентилем (39) для компенсации удаляемого из аппарата охлаждаемого потока. [c.94]

При прохождении нагреваемого продукта через трубы печи или при прохождении дымовых газов через отдельные части печи в трубопроводе пли дымоходе возникает сопротивление протекающему продукту, с одной стороны, в результате трения о стены, с другой — в результате местных сопротивлений, обусловленных изменением направления потока, п, наконец, в результате изменения геометрической формы печи. Общая потеря напора равна сумме потери динамического напора А/ д плюс потери напора на трение А/ тр, плюс сумма местных сопротивлений 2 А/ м.с и плюс потери статического напора на преодоление высоты А >ст - [c.101]

Для уменьшения газовых сбросов и загазованности воздушной среды разработана и применяется на нефтеперерабатывающих заводах автоматизированная система управления газовыми выбросами с предохранительных клапанов технологических установок (рис. П-З). Система состоит из датчика и вторичного прибора с выходом на световую и звуковую сигнализацию. Датчик сигнализатора установлен на трубопроводе сброса газа с технологических установок, срабатывает при скорости потока газа в трубопроводе 1 м/с (минимум) и находится в таком положении до окончания сброса. Импульс срабатывания по двухпроводной линии передается через блок-реле на схему преобразования. На выходе преобразователя подключается электромеханический счетчик по времени сброса. Система рассчитана для управления газовыми выбросами с температурой от —50 до 130 °С при рабочем давлении 0,2 МПа. Диаметры трубопрово- [c.37]

При вращении рабочего колеса в зонах, расположенных у оси вращения, давление газа становится меньше, чем во всасывающем трубопроводе, вследствие чего образуется непрерывный поток газа через проточную часть колеса и диффузор. При работе одного колеса и диффузора, образующих ступень центробежного компрессора, где происходит [c.309]

Величина потока газа по трубопроводу определяется количеством газа, проходящим в единицу времени через сечение трубы диаметром d [c.20]

Разложение этих газов особенно усиливается с повышением температуры в присутствии веществ, каталитически ускоряю-цих диссоциацию аммиака и окиси азота. Это наблюдается при прохождении газов через трубопроводы и аппараты, стенки которых имеют высокую температуру, а также при прохождении газа вдоль стенок контактного аппарата. Слишком малые скорости потока газовой смеси могут способствовать сгоранию аммиака перед катализатором. [c.83]

Сопротивление прежде всего создается слоем катализатора в реакторе. Это сопротивление тем больше, чем выше скорость и плотность газо-парового потока, толще слой катализатора и мельче его частицы. Кроме того, сопротивления возникают нри резких поворотах потока, при проходе газов и паров через разделительное устройство реактора и тарелки ректификационной колонны, а также от трения потока о стенки трубопроводов. [c.86]

На установке дегидрирования изобутана газы регенерации, проходя через систему циклонов, вмонтированных в регенератор, поступают в котел-утилизатор и дальше на электрофильтр. В газах регенерации содержится пыль катализатора. Вывод газов из котла-утилизатора сделан сбоку. По этой причине в днище аппарата постепенно накапливается катализатор, который уносится потоком воздуха в трубопровод и суживает его сечение, а это приводит к завышению давления в регенераторе, что опасно для данного типа установки. По причине завышения давления в регенераторе вынуждены были аварийно останавливать цех. [c.88]

В данном случае решающее значение для введения коэффициента спроса Кс оказывает не обычное несовпадение максимумов нагрузок, а наличие реального разброса потребных мощностей для отдельных однотипных агрегатов, а также сопротивлений потокам технологических газов и жидкостей через трубопроводы, аппаратуру, катализаторные слои. [c.388]

Рациональное проведение процессов при высокой температуре. Проведение процессов при повышенной температуре сопряжено с потерями тепловой энергии в окружающую среду. Необходимость максимального снижения таких потерь вполне понятна, и обычно нужно добиваться того, чтобы температура внещней поверхности аппарата мало отличалась от температуры окружающей среды. Этого можно достигнуть применением соответствующей внещней изоляции или подачей холодных исходных веществ внутрь реактора через пространство, прилегающее к стенке аппарата. Иногда можно снизить тепловые потери, проводя процесс соответствующим образом. Например, если горячий газ транспортируется из удаленного источника и перед потреблением смещивается с холодным газом, то при желании уменьшить тепловые потери во время транспортирования выгоднее проводить смещение в месте отбора горячего газа (если, конечно, этому не препятствуют другие причины). Температура транспортируемых газов снижается, и, следовательно, уменьшаются тепловые потери. При передаче больших количеств горячих газов по трубопроводу можно сохранить скорость потока, но увеличить диаметр трубопровода, или не изменять этот диаметр, но повысить скорость потока. В первом случае возрастает [c.399]

Необходимо предусматривать все меры, исключающие любую возможность обратного течения низкотемпературных потоков через трубопроводы и аппараты, изготовленные из обычных металлов, так как это особенно опасно. Например, при розливе сжиженного природного газа на обшивке корабля появляются изгибы, она портится. Чрезмерные термические напряжения могут привести к опасным повреждениям. Высокая летучесть, малая плотность потоков — источник проблем двухфазного потока, плохой прокачиваемости и т. д. Все это приводит к нарушению режима нормальной эксплуатации низкотемпературных процессов. В свою очередь, эти трудности могут усложнить другие проблемы до критического состояния. [c.208]

МПа. При контакте газа с абсорбентом меркаптаны и основное количество ПБФ переходят в жидкую фазу, а очищен ный от меркаптанов газ (в основном j- j углеводороды) отводится с верха абсорбера, проходит последовательно через рекуперативные теплообменники 02 и Е01 для охлаждения сырьевого потока газа и поступает в трубопровод товарного газа. [c.50]

Газ, сжимаемый в компрессоре, проходит все ступени сжатия, образуя поток последовательно через цилиндры, холодильники, маслоотделители и связывающие их трубопроводы. Все они составляют внутреннюю газовую коммуникацию компрессора, заключенную между всасывающей линией и запорным вентилем на нагнетании. Клапаны цилиндров разделяют внутреннюю коммуникацию на отсеки по ступеням давления, причем во время всасывания или нагнетания полости цилиндров поочередно включаются в отсеки предыдущего или последующего участков коммуникации, а при закрытых клапанах образуют отдельные отсеки, в которых давление переменно. Всасывающая линия во внутреннюю коммуникацию компрессора не входит. Полость цилиндра I ступени во время всасывания сообщается со всасывающей линией и на это время исключается из внутренней коммуникации. [c.84]

Волновые явления в трубопроводах изменяют закономерность течения газа через клапаны и в ряде случаев являются причиной преждевременного разрушения пластин. Если закрытие всасывающего клапана происходит при спаде давления во всасывающем трубопроводе, а нагнетательного — при нарастании в нагнетательном трубопроводе, то увеличивается скорость снижения давления потока газа на пластину, и закры- [c.391]

Многие процессы химической технологии проводятся при движении через трубопроводы и аппараты двухфазных потоков. В этих потоках одна из фаз обычно является дисперсной, а другая — сплошной (дисперсионная среда), причем первая распределена в объеме второй в виде частиц, капель, пузырей, пленок и т. п. Взаимное направление обеих фаз в потоке может быть различным. Например, движение твердых частиц и потока газа при пневмотранспорте, пузырей пара и кипящей жидкости в вертикальных трубках выпарных аппаратов с естественной циркуляцией (см. главу IX) направлено в одну сторону, т. е. является прямоточным. Во многих других случаях фазы движутся в противоположных направлениях, т. е. их движение противоточное. При противотоке фаз осуществляется, в частности, взаимодействие пленок стекающей вниз жидкости с восходящими потоками газа или пара в пленочных или насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах, взаимодействие капель с потоком другой жидкости (сплошной фазой) в полых или насадочных колонных экстракторах (см. главы XI и XII) и т. д. Картина взаимного движения фаз в аппарате в целом или на отдельных его участках часто более сложная, чем при прямотоке или противотоке, например в аппаратах с псевдоожиженным слоем или на тарелках массообменных аппаратов при барботаже (см. главу XI). [c.111]

Схема осадителя показана на рис. 66. Твердые частицы, движущиеся в газовом потоке, разгоняются в трубопроводе А до определенной скорости. На выходе из трубы газовзвесь разделяется твердые частицы ио инерции пролетают в камеру Б через окно, диаметр которого /отв несколько больше диаметра трубы тр. Чистый газ вытекает через зазор И и затем удаляется через отверстие Г. Некоторая часть частиц [c.206]

Если на участке трубопровода длиной I и поперечным сечением / движется поток газа со скоростью па, отнесенной к пустому трубопроводу, а массовый расход твердого материала через трубу равен От кг/ч и время прохождения им участка I равно г ч, то с учетом Их = и получим Рр = Р = СтХ///рге = [c.90]

Газлифт применяется в ряде случаев для подъема жидкости из глубоких скважин, а в химической промышленности — для осуш,ествления некоторых процессов взаимодействия газов и жидкости при ее интенсивной циркуляции. В последнем случае газлифт создается путем размещения на оси аппарата трубы /, открытой с обоих концов, из которых нижний погружен на некоторую глубину к в жидкость (рис. П-13, б). К этому концу трубы снизу подводится сжатый газ по трубопроводу 2. Устремляясь вверх по трубе 1, газовый поток в виде массы пузырьков увлекает с собою жидкость, образовав в этой трубе поток газожидкостной эмульсии с большой межфазной поверхностью. По выходе из верхнего сечения трубы 1 таз отделяется и уходит из аппарата, а жидкость возвращается в его кольцевое пространство, вновь попадает в трубу 1, циркулируя в этой системе с требуемой кратностью. Подача газа в трубу 1 производится либо через сужающееся сопло, либо через перфорированный насадок. Второй способ предпочтителен, так как обеспечивает лучшее диспергирование газа и его более равномерное смешение с транспортируемой жидкостью. [c.133]

При вращении рабочего колеса в зонах, располо-жшных у оси вращения, давление газа становится меньше, чем во всасывающем трубопроводе, вследствие че о образуется непрерывный поток газа через проточ-нуо часть колеса и диффузор. При работе одного колена и диффузора, образующих ступень центробежного компрессора, где происходит одноступенчатое сжатие raia, степень сжатия =P2 P невелика и составляет не более 1,2. [c.173]

В качестве примера рассмотрим расчет процесса прямоточной абсорбции применительно к газоконденсатному месторождению, характеризующемуся низким пластовым давлением и положительными значениями температуры газа на УКПГ. Такие термобарические условия позволяют проводить внутритрубную абсорбцию даже с низкоэффективным абсорбентом, которым является выветренный конденсат. Для увеличения конденсатоотдачи газа в процессе абсорбции можно вводить абсорбент в поток газа в трубопровод перед сепараторами пункта замера газа. Прежде чем переходить к расчету процесса абсорбции, необходимо определить состав выветренного конденсата, отбираемого после первой ступени сепарации. Обозначим через Ра и Гв давление и температуру в разделителе, в котором производится выветривание конденсата. Состав конденсата, отбираемого после первой ступени сепарации, а также состав пластового газа представлены в табл. 20.3. [c.516]

Группы агрегатов, состояш,ие из рабочего и резервного, могут нагнетать газ в ту нитку газопровода, в которую включен основной агрегат. Например, агрегат П первой рабочей группы (рабочий) и агрегат III (резервный) могут подавать газ только в первую нитку газопровода. Это справедливо в том случае, когда работают II, III, IV, V, VII и VIII агрегаты, так как, если бы не работали IV и V агрегаты, то газ через трубопроводы IV и V агрегатов при закрытых кранах 15 можно было бы подавать во вторую нитку газопровода. Такое разделение потоков газа из каждой группы агрегатов в отдельные нитки газопровода исключает влияние пульсации газа на коротких участках межцеховых коммуникаций высокого давления, которые могут вызвать нежелательные влияния на работу центробежных нагнетателей. [c.8]

При этом считается, что направленная скорость потока имеет только z-составляющую (вдоль трубопровода). Умножим уравнение (64) на сечение трубы А и используем равенство PvzA = Q, где Q — поток газа через сечение А в единицах PV/сек. Уравнение (26) в дифференциальной форме имеет вид [c.35]

Для измерения потока газа в трубопроводе устанавливают сопротивление (капилляр, диафрагму) 3 с известной проводимостью /отв (схемз 3, табл. 12.2). При прохождении газа через диафрагму возникает разность давлений, которая измеряется с помощью манометрических преобразователей 1 я 2, устанавливаемых по обе стороны сопротивления. Поток газа О рассчитывается по уравнению [c.237]

Температура потока газа в трубопроводе на входе в детандер измерялась медь-константановой термопарой Показания термопары дублируются термометром сопротивлечия Д-2, намотанным на подводящем Т рубопроводе так, что замеряли через медную стенку 6 = 2 мм. Температура газа внутри цилиндра детандера измерялась термометром сопротивления Д-1. Температурный датчик термометра сопротивления Д-1 устгнавливается в виде специальной пробки на дополнительном вредном пространстве либо непо-дредственно в индикаторном штуцере цилиндра детандера. На выхлопном трубопроводе установлен третий датчик Д-3, показания которого дублируются двумя медь-константановыми термопарами. Все три датчика выполнены из одного и того же материала и подогнаны так, что их сопротивления при 0° равны между собой. [c.57]

Схема с однократным подгемом катализатора. На рис. 46 показана одна из схем секции крекинга и регенерации с нулевым контуром циркуляции катализатора. Здесь реактор расположен над регенератором. Регенерированный катализатор последовательно проходит под влиянием силы тяжести сплошным потоком через бункер 1, напорный трубопровод 2, реактор 3 и регенератор 4. Снизу регенератора горячий катализатор поступает по наклонным коротким трубопроводам в загрузочные устройства 5 (дозеры) пнев-моподъемников. Регенерированный катализатор перемещается потоком газов в б н-керы-сепараторы 6, расположенные вьше унк ра 1. [c.105]

Кривая а (см. рис. 120) характеризует температуру стенки контрольного участка под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения. За период с 5-й по 10-ю мин At=22° . Перевод двигателя для работы на том же топливе Т-1пп, но с подачей СО2 в поток воздуха не отразился на тепловой напряженности двигателя, но масса нагара в форкамере несколько уменьшилась и нагарное число находилось в пределах 98,0— 90,6. Углекислый газ как инертная среда незначительно влияет на режим горения, поэтому с увеличением массового расхода СО2 перепад температур на стенке снижается с At=22° до At(y 0°С при максимальном расходе СО2 (в этом случае СО2 подавали не через форсунки, а через трубопровод диаметром 3 мм при р= =35 кгс/см ). Теплоизоляционное число нагара находилось в пределах 86,5—45,4, а удельная теплоизоляционность изменялась от 0,880 до 0,503. [c.283]

Проектирование адсорбционной установки можно представить как конструирование отдельных ее узлов и деталей адсорберов, оборудования регенерации и охлаждения, средств обвязки и контроля. Размеры оборудования для регенерации и охлаждения определяются размерами и конструкцией адсорберов. Схема обвязки оборудования и его контроль, в свою очередь, зависят от допустимо11 величины потерь давления и схемы самой установки. Например, если направление потока газа регенерации через слой адсорбента противоположно направлению потока осушаемого газа, то для каждого адсорбера необходим один дополнительный клапан переключения потоков и дополнительные трубопроводы для обвязки. [c.244]

Аппарат состоит из корпуса (8) со штуцерами (7, 36 и 33), трубными решетками (10 и 6), в которых закреплена вихревая поперечно-оребренная труба нагретого потока (5) с ВЗУ (34) (имеющим диафрагменное отверстие — на рисунке не показано), соединяющим ВТ с трубой охлажденного потока II. Межтрубное пространство корпуса оснащено перегородками (9), к корпусу (8) на фланцах присоединены снизу — камера нагретого потока (4) с каплеотбойным устройством (3) на конце ВТ и штуцером (45), сверху подсоединена камера охлажденного потока (31) с трубными перегородками (18 и 13) по торцам камеры, в которых закреплены поперечно-оребренные трубы (32) с завихрителями (19) на входных концах, в нижней части камеры установлена дополнительная трубная перегородка (16), в которой кроме теплообменных труб (32) закреплен конец ВТ охлажденного потока (II), труба имеет внутри сепарационно-плавильной камеры разрыв (15). Камера (31) в межтрубном пространстве имеет перегородку типа диск-кольцо (30) и на корпусе — штуцер (17). Сверху камеры охлажденного потока установлена крышка (29) со штуцером (20), внизу камеры охлажденного потока находится распределительная камера, образуемая перегородкой (13), трубной решеткой (10) и корпусом (8), в камере установлена сепарационная тарелка (25) (см. выноску А), имеющая ниппели (24), которые входят в выходные концы теплообменных труб (32) с небольшим кольцевым зазором тарелка (25) у корпуса (8) имеет отверстия (26). Через все трубные перегородки (18, 13, 10 и 6) и камеру нагретого потока (4) пропущена труба (27), имеющая на уровне перегородок и низа камеры (4) инжекционные устройства (2), представленные на выноске А и состоящие из диффузорно-конфузорного элемента (23), щелей (22) на трубе и сопла (21). Труба (27) для удобства монтажа и эксплуатации может быть установлена и снаружи аппарата с соответствующими выводами из аппарата. Штуцер (17) трубопроводом (14) соединен со штуцером (7). Для отбора очищенного и осушенного газа различного уровня давления предусмотрены штуцер (45), соединенный через инжекционное устройство (43) и вентиль (38) с выходом штуцера (36) трубки (37) для вывода всего потока через вентиль (42) или раздельно охлажденного через вентиль (35), а нагретого — через вентиль (42). По схеме весь поток соединен через вентиль (41) инжекционного устройства (40) с подпиткой исходного газа через вентиль (39) с компрессором К. Возможен вывод и частично осушенного газа после теплообменных труб (32) через вентиль (33). [c.93]

КАПЛЕУЛАВЛИВАНИЕ, выделение из газожидкостных потоков капель жидкости размером более 10 мкм. Капли образуются при форсуночном, ударном и высокоскоростном аэродинамич. распылении жидкостей, вследствие брызгоуноса, возникающего при разрыве пузырей в процессе dapбoтaжa газов через слой жидкости или затопленной насадки в пылегазоулавливающих, выпарных, ректификац., теплообменных и др. аппаратах. Осуществляется с целью предотвращения уноса жидкости в элементах хим.-технол. оборудования, защиты трубопроводов, аппаратов и тягодутьевых устр-в от коррозии, эрозии и зарастания, получения продуктов без примесей, обеспечения полноты осушки газа, повышения экономичности и производительности аппаратов. [c.241]

КАПЛЕУЛАВЛИВАНИЕ, удаление из газовых потоков капель размером более 10 мкм (об удалении капель размером менее 10 мкм см. Туманоулавливание). Капли образуются при диспергировании жидкостей (см. Распыливание), разрушение газовых пузырьков при пропускании газов через слой жидкости (см. Барботирование) или при их прохождении через смоченную насадку в пылегазоулавли-вающих, выпарных, абсорбционных, ректификационных, теплообменных и др. аппаратах. К. осуществляется с целью предотвращения уноса жидкости (брызгоуноса) в элементах химико-технол. оборудования, защиты трубопроводов, аппаратов и тягодутьевых устройств (напр., вентиляторов) от коррозии, эрозии и обрастания, получения чистых продуктов, обеспечения газов осушки, повышения производительности и экономичности аппаратов. [c.311]

Организованные выбросы поступают в атмосферу через специально сооруженные газоходы, воздуховоды и др. трубопроводы неорганизованные выбросы попадают в атмосферу как ненаправленные потоки газа в результате нарушений герметичности аппаратуры, отсутствия или неудовлетворит. работы оборудования по отсосу газа в местах загрузки сырья, выгрузки и хранения продукции. Различают также первичные выбросы, поступающие в атмосферу непосредственно от источников загрязнений, и вторичные выбросы, к-рые, являясь продуктами образования первичных выбросов, м. 6. более токсичны и опасны. [c.430]

Во всасывающих установках (рис., а) побудитель расхода газа (вентилятор или вакуум-насос) б просасывает газ через всю систему. Дисперсный материал захватывается потоком газа в заборное устройство (сопло) 1, перемещается по системе трубопроводов 2, выделяется в осадителе (бункер или аппарат) 3 из потока газа. После осадителя газ очищается от пыли в пылеуловителе 5 и сбрасывается в атмосферу. Материал из осадителя выводится через шлюзовые затворы 4. Воасьгеающие установки удобны тем, что оии работают без пылевыделения и способны Забирать сьшучий материал из неск. Пунктов и передавать его в единый сборник-накопитель. В них используется вакуум (40-90 кПа). [c.583]

Газ в аппаратах абсорбции движется благодаря разнице давлений в начале и в конце газового потока. При установившемся режиме на каждом участке трубопровода или аппарата имеется определенное давление, которое снижается по ходу газового потока. На протяжении каждого участка давление изменяется на величину, соответствующую сопротивлению зтого участка. Если на данном участке изменение давления больше нормы, это указывает на какую-либо неисправность, например засорение трубопровода или аппарата. Давление может повыситься на протяжении всего газового потока при постоянной нагрузке вак)ум-насосов, например при ненормально возросшей температуре газа или проскоке газа через сифон, соединяющий ПГКЛ-2 и АБ-1. [c.114]

Сильфонный самопишущий дифманометр (рис. У1-8) с интегратором типа ДМПК работает на принципе зависимости между измеряемым перепадом давления и упругой деформацией цилиндрических пружин сильфонов и упругой трубки, движение которых передается на суммирующее устройство (интегратор) и перо прибора. Дифманометр состоит из измерительного сильфонного блока с чувствительным элементом и корпуса, вмещающего суммирующее устройство - интегратор, передаточный и записывающий механизмы. Перепад давления потока жидкости или газа в трубопроводе по импульсным трубкам воздействует на сильфоны. Изменения перепада давления через механизм преобразуются в показания прибора и фиксацию расхода жидкости на картограмме. [c.301]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология