Тепловые потери, коэффициенты

Назначение поверхностного теплообменного аппарата в том, чтобы отнять определенное количество тепла от горячего потока и передать его холодному потоку. В идеальном случае, если бы при этом не было тепловых потерь, выделяемое (<Э1) и получаемое (С 2) количества тепла были бы равны. Практически всегда имеются потери в пределах 2—8%, поэтому уравнение теплового баланса записывается с учетом коэффициента использования тепла т) [c.162]

Коэффициент тепловых потерь теплообменника растворов Т1т.р = 0,95 [1 ], [c.189]

Упрощенные формулы коэффициента теплоотдачи при свободном движе-нци воздуха, необходимые для расчета тепловых потерь в окружающую атмосферу, имеют следующий вид. [c.571]

Иногда требуется выяснить эффективность работы действующей установки в целом или отдельного аппарата. В этих случаях проводится обследование установки или аппарата, заключающееся в снятии ряда показателей работы—давлений, температур, расходов, состава потоков и т. д. и проведении на их основе поверочных расчетов для установления фактических значений таких показателей, как материальные и тепловые потери, коэффициенты полезного действия, коэффициенты скорости процесса (например, для теплообменных аппаратов — коэффициенты теплопередачи) и т. д. [c.8]

Расчет термических сопротивлений встречается и при выборе теплоизоляции различных теплообменных устройств, в том числе и реакторов объемного типа. Теплоизоляция играет двоякую роль во-первых, снижаются тепловые потери, тем самым наблюдается экономия энергоносителя, и, во-вторых, улучшаются санитарно-гигиенические условия производственных помещений. Порядок расчета теплоизоляции следующий. Задаются температурой изоляции на поверхности и определяют среднюю температуру изоляции, находя по ней значение коэффициента теплопроводности Яиз. Затем определяют толщину слоя теплоизоляции из уравнения [c.69]

Ремонт огнеупорной обмуровки. От состояния огнеупорной обмуровки и тепловой изоляции трубчатых печей зависят тепловые потери в окружающую среду, эффективность сжигания топлива и в конечном счете коэффициент полезного действия печного агрегата, а также санитарно-гигиенические условия местности. Поэтому качеству ремонта обмуровки и теплоизоляции уделяют особое внимание. [c.243]

Избирательность нагрева основана на зависимости мощности тепловых потерь от частоты [формула (4.12)]. Поскольку коэффициент [c.166]

Общий коэффициент теплопередачи зависит от состояния грунта, глубины заложения газопровода, типа и состояния изоляции. Тепловые потери в зависимости от сезонов года изменяются циклически, хотя температура грунта на обычной глубине заложения трубопроводов изменяется в пределах 2—10° С. Значение коэффициента теплопередачи зависит от многих причин. На практике было установлено, что к близко к единице, но во многих случаях оно менее 0,25. Определить к более точно можно, только оценив тепловые потери через следующие сопротивления потоку тепла пленка потока, термическое сопротивление па границе поток—стенка , металлическая стенка, термическое сопротивление изоляции и грунта. Все эти сопротивления моншо охарактеризовать с помощью теплопроводности. Коэффициент теплопроводности Х для песка составляет 0,45, хотя для большинства горных пород он больше не менее, чем в четыре раза. Конечно, ничто не может быть лучше экспериментальных данных, однако для расчетов можно принимать к, равным 1,7 для заглубленных газопроводов. [c.169]

В этом отношении может показаться, что низкокалорийные газы имеют некоторое преимущество перед ЗПГ. С одной стороны, повышенная сложность установок для производства ЗПГ весьма часто приводит к большим потерям, к тому же синтез метана сопровождается образованием побочных продуктов, таких, как ароматические углеводороды и полукокс. С другой стороны, более высокий температурный уровень процессов получения низкокалорийных газов, если в них не предусмотрено сложное теплообменное оборудование для взаимной передачи тепла от печных продуктов и конечного газа, приводит к снижению коэффициента полезного действия, а образование, полукокса при термическом разложении может быть предотвращено при тщательной проработке конструкции подогревателя, что позволит избежать также дополнительных потерь тепла. Хотя в итоге высокотемпературные реформаторы и установки частичного окисления являются и менее сложными, чем оборудование для получения ЗПГ, требуемые капитальные затраты в обоих случаях одного порядка, особенно если их выразить в удельных капитальных затратах на единицу тепла. В действительности, как по тепловым потерям, так и по капитальным затратам технологические схемы производства низкокалорийных газов обладают незначительным преимуществом по сравнению с оборудованием для производства ЗПГ. [c.219]

УП-41) Лиз — коэффициент теплопроводности всей изоляционной конструкции в делом, вт1 м град), определяемый по табл, УИ-13 — температура наружной поверхности металлической стенки трубопровода, °С (при расчете изоляции термическим сопротивлением теплоотдачи от насыщенного пара, а также от горячей жидкости к стенке и от самой стенки можно пренебречь и принять температуру металлической стенкн равной температуре насыщенного пара или жидкости) <7 — тепловые потери с I м длины трубопровода, вт м. [c.603]

Напомним, что в п. Р из 2.9.3 для канала с ди( )фуз-нымн стенками (щель 3 мм в стене толщиной 6 см, разделяющей полости с температурой 600 и 300 К) были найдены тепловые потери 6 Вт/м. Для зеркально отражающих стенок с нормальной отражательной способностью 36% (что характерно для окисленного металла) рис. 3 дает коэффициент переноса излучения 0,3, и тепловые потери равны 12,4 Вт/м. [c.482]

Для высокотемпературных эндотермических процессов коэффициент использования тепловой энергии не превышает 0,7, то есть до 30% энергии уходит с продуктами реакции в виде тепловых потерь. [c.63]

Назначение тепловой изоляции в электрических печах — снижение тепловых потерь через стенки печи. Поэтому основное требование, предъявляемое к теплоизоляционным материалам, — малый коэффициент теплопроводности при достаточной огнеупорности. Теплоизоляционные материалы представляют собой рыхлые легкие массы или пористые изделия (кирпичи, блоки, плиты). [c.19]

Основными недостатками данного процесса газификации являются энергетические потери, связанные с частичным окислением углеводородного сырья, а также коксообразование, ухудшающее эксплуатационные качества синтез-газа. При коэффициентах избытка воздуха а=0,1 тепловые потери сравнительно невелики и не превышают 5—10%, но содержание кокса составляет 0,2—0,3% (масс.) и значительно увеличивается при дальнейшем обогащении топливной смеси. [c.184]

При расчете тепловых потерь надо стремиться к тому, чтобы получить значение коэффициента теплопередачи не больше 1,0— 1,5 ккал/(м ч °С), что достигается соответствующим выбором [c.274]

Печи рассчитывают и конструируют исходя из необходимости иметь высокий коэффициент использования энергии Т1 .и.8, однако с учетом уменьшения потерь эксергии вопрос о рациональном значении Пк.в.а должен быть решен путем оптимизации, но не максимизации. Лг счет уменьшения всех видов тепловых потерь в окружающую среду необходимо значение коэффициента полезного использования тепла Т1к.п.т максимально приближать к Т1к.и.э. [c.25]

Из уравнения (68). следует, что при заданных значениях Та, Гм и еп значение Гк определяется величиной дроби к-10 /5,7-8к. При увеличении уменьшается Гк, но так как величина дк характеризует тепловые потери в окружающее пространство, то этот способ уменьшения Гк приводит к уменьшению коэффициента. использования тепла в печи и поэтому неприемлем. [c.57]

Отмеченное подтверждается экспериментальным изучением коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к материалу, который весьма слабо зависит от температуры. Относительно незначительный перенос тепла в поперечном потоку направлении имеет следствием низкие тепловые потери слоя через ограждение, что позволяет подвергать футеровку печи интенсивному охлаждению или выполнять ограждение из водоохлаждаемых кессонов. В плавильных печах это приводит к образованию. на ограждении гарниссажного слоя из проплавляемых материалов, защищающего металлические кессоны от [c.100]

Каждый элемент футеровки принадлежит к той или иной части ее общей поверхности и может быть охарактеризован некоторым коэффициентом т), учитывающим величину тепловых потерь теплоносителя по пути его следования. На рис. 82 приведена схема нераз- [c.250]

Ввиду того что тепло перегрева относительно мало, коэффициенты теплоотдачи от перегретого пара значительно ниже, чем от насыщенного, и перегрев пара требует дополнительных затрат перегретый водяной пар редко применяют в качестве нагревающего агента. Иногда используют небольшой перегрев его для компенсации тепловых потерь в подводящих паропроводах. [c.311]

Здесь Q — количество тепла, отдаваемого горячим газом С — поток теплоносителя (индексы о и в относятся соответственно к величинам потоков, отдающим и воспринимающим тепло) с — теплоемкость газа I — температура газового потока (индексы н и к относятся соответственно к начальному и конечному ее значениям) т) ( = 1) — коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду к — коэффициент теплопередачи Р — поверхность теплообмена Ai p.л — среднелогарифмическая разность температур ф — коэффициент, учитывающий отклонение схемы движения теплоносителей от идеальной противоточной. [c.98]

Потери тепла в окружающую среду обычно выражают в долях тепла, подводимого в кипятильник, т. е. принимают Q — a Q , где при наличии хорошей тепловой изоляции коэффициент = 0,03—0,05. [c.492]

При расчете тепловых потерь за время простоя для печей с верхней загрузкой следует учитывать потерн тепла печью во время открытого ее состояния, а также потери тепла сводом по выражению 3-14) при коэффициенте диафрагмирования 11]= 1, Фактически потери тепла сводом несколько выше из-за потерь конвекцией, однако метода точного учета таких потерь нет. [c.98]

В уравнениях (XI.47), (XI.48) г)т — коэффициент тепловых потерь в генераторе ц,. = 0,9 — 96 гр и гр — энтальпии соответственнс воды и водяного пара в состоянии насыщения щи Р , = 0,5 МПа [101. [c.191]

Средние значения коэффициентов теплопроводности % в зависимости от средней температуры в слое стены ст можно определить по рис. 1У-2. Затем, используя номограмму рис. 1У-3, можно для каждого слоя по температуре горячей поверхности стены tг найти температуру ее холодной поверхности tx, и тепловые потери дт.и- Температура на границе первого слоя равна температуре горячей поверхности минус ( пбОДь температура на границе второго слоя равна температуре на границе первого слоя минус дп(>2)1 2 и т. д. [c.135]

Значение АН для любой жидкости можно определить с помощью данных об энтальпии или уделыгой теплоемкости. Обычно определяется АН одного из потоков. Полученное равенство приравнивается к АН другого потока. Зная один из паралютров второго потока, определяем остальные. Определив Q (через АН) в урав1[ении (125), можно рассчитать к для данного значения S или S для данного значения к. Последовательно можно подойти к расчету At .p, АН для одного из потоков и таким образом определить Q. Тепловые потери в аппаратах с теплоизоляцией редко превышают 5% от Q. Эта величина может быть добавлена в конце расчетов как коэффициент запаса. [c.160]

На основании предварительных опытов со взрывами смесей На-О2—Аг, Н2— I2—Аг, На— I2—B I3—Аг предполагалось, что относительные тепловые потери 6 С/ прямо пропорциональны продолжительности взрыва t 6U = Энтальпии образования молекул SIHGI3, SiH lj и угловой коэффициент р находились минимизацией функционала [c.134]

Для расчета тепловых потерь задаются температурой наружной роверхности теплоизоляции реактора = 50° С и окружающего воздуха ср = 15° С. Суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией рассчитывают по приближенной формуле 17] [c.269]

Величину можно принять по нормам тепловых потерь (табл. УП-14). Если температура окружающего воздуха отличается от 25° С, то величину д , определенную по табл, УП-М, надо умножитр. па коэффициент, взятый нз табл, УП-15, [c.603]

Электрических характеристик дуговой печи недостаточно для определения оптимального режима печи. Дуговая печь — это технологический агрегат, характеризуемый удельным расходом электроэнергии и производительностью. Как увидим дальше, режим с минимальным удельным расходом электроэнергии не совпадает с режимом с максимальной производительностью. Для того чтобы выяснить связь между этими параметрами, необходйМ"о построить рабочие характеристики печи. Это построение сделано на рис. 4-8. В нижней части рйсунка построены электрические характеристики печи ее активная и полезная мощности, мощность электрических потерь, электрический к. п. д. и коэффициент мощности в функции тока. Здесь же нанесена мощность тепловых потерь, величина которой принята не зависящей от рабочего тока печи, что приблизительно верно в действительности. [c.107]

Основным показателем тепловой изоляции является величина тепловых потерь от среды, температура которой должна быть сохранена. Тепло от этой среды теряется в окружающую среду через стенку аппарата (трубопровода) и слой изоляции. Оно передается окружающей среде от наружной поверхности теплоизоляции. Потери тепла тем больше, чем выше температура нарух<ной поверхности изоляции или чем выше коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции в окружающую среду. [c.342]

Аналитическое решение. Метод последовательных приближений легко понять, но трудно применить в связи с громоздкими расчетами. Иногда можно воспользоваться более совершенным методом. Необходимо тщательтю исследовать какую-либо известную конструкцию и на основе инженерного опыта выбрать параметры. Например, потери давления можно представить как функцию длины трубы и расходов теплоносителей. Расход одного теплоносителя обычно люжно выразить в виде простой функции расхода другого, зная проектные значения температур теплоносителей на входе и выходе и приравнивая тепло, полученное одним теплоносителем, тепловым потерям другого. Затем можно вычислить среднелогарифмическую разность температур для поверхности теплообменника. Длину трубы можно выразить через количество гепла, которое должно быть передано, коэффициенты теплоотдачи и средне- чогарифмическую разность температур. Коэффициенты теплоотдачи, в свою очередь, можно представить в виде функций расходов теплоносителей. Важно, [c.77]

Таким образом, производительность печи определяется средним, за период технологической обработки, произведением тепловой нагрузки на коэффициент полезного теплоиспользо.вания и, наоборот, необходимая тепловая нагрузка зависит от заданной производительности печи и г]к.п.т. Очень важно подчеркнуть, что одна и та же производительность может быть достигнута при разных тепловых нагрузках, если разные значения имеет Т]к.в.т. Если с помощью тех или иных мероприятий удается повысить полезную тепловую нагрузку, то неизбежно возрастёт и производительнооть печи. В этом отношении большое значение имеет сокращение всевозможных тепловых потерь, как это следует из формулы (236), полученной путем сравнения уравнений (225) и(226) [c.260]

Коэффициент полезного действия печи т)п существенно зависит от зазора между индуктором и садкой (расплавленным металлом в тигле печи). При уменьшении толщины стенки тигля электрический КПД Лэл увеличивается, а тепловой КПД г тепл падает, так как при этом повышаются тепловые потери через футеровку. Обычно для индукционных тигельных печей т]эл=0,6—0,8, причем большее значение относится к печам большой емкости для плавки черных металлов, а Меньшее — к печам для плавки цветных металлов (сплавы на основе меди, алюминия). Тепловой КПД т1тепл = 0,8ч-0,85. [c.136]