Расход щелочи

На щелочную очистку влияют те же факторы, что и на кислотную количество и концентрация реагента, температура, продолжительность и т, д. Расход щелочи, применяемой для очистки масла, составляет 0,3—1,0% от его массы и зависит от кислотного числа очищаемого масла и концентрации щелочи в растворе. Раствор гидроокиси натрия имеет обычно концентрацию 2—10% концентрация растворов карбоната натрия и тринатрийфосфата несколько выше — до 10—20%- Желательно применять слабые растворы, чтобы предотвратить образование эмульсии масла с водой, однако при слабых растворах усиливается гидролиз нафтеновых мыл и в масле остается значительное количеств о нафтеновых кислот. [c.116]

Однако ири щелочной очистке процесс необратим. Это при-иодит к расходу щелочи, образованию шлама в виде Na S и потере сероводорода для дальнейшей переработки. [c.52]

Решение, а) Определим расход щелочи на установке. [c.247]

Недостатками экстракционного способа демеркаптанизации являются также большой расход щелочи, образование сернисто-щелочных стоков и низкая эффективность способа по отношению к тяжелым (С4 и выше) меркаптанам. [c.19]

Увеличили расход щелочи до 6 м /ч. Уменьшили подачу сырья до минимума [c.85]

Расход щелочи показан на машинное СУ выщелоченное [c.137]

Присадка АзНИИ-4 или АзНИИ-7 3.0 5.0 90,4 Расход щелочи указан на машинное [c.139]

Опыты на пилотной установке проводили с двумя образцами смеси прикамских нефтей. Обессоливание проводили по трехступенчатой схеме. Производительность установки 1,5 объем/(объем ч), температура 100° С, деэмульгатор диссольван 4411 подавали на первую ступень в количестве 20 г/т, расход щелочи ЫаОН до 50 г/т. Щелочь подавали на вторую, а иногда и на третью ступень. Опыты с подачей щелочи перед первой ступенью не проводили, так как первая ступень работала достаточно эффективно и реакция дренажных вод этой ступени была близка к нейтральной. [c.81]

Расход щелочи указан на машинное СУ выщелоченное См. технологию очистки готовых масел МК-22 и индустриального 50 [c.139]

Стоки ЭЛОУ Киришского НПЗ предварительно нейтрализовались ЫаОН до pH = 8, расход щелочи составлял 0,5 кг на 1 м раствора. Унос жидкой фазы из скруббера (при скорости парогазовой смеси в скруббере до I м/с) достигал 7%, после циклона — до 0,5%. Затраты тепла на упаривание 1 кг воды были равны 3560 кДж. В верхнюю часть скруббера, заполненного насадкой из колец Рашига, подавался конденсат (до 10% от исходного раствора) для промывки насадки. Паро-газовую смесь,выходящую из скруббера при температуре 200° С, предполагалось использовать как теплоноситель в теплообменниках для подогрева нефти на ЭЛОУ. [c.45]

Расход щелочи, % на кислое масло............0,2—1,5 [c.252]

Расход эмуль- гатора, г/т Расход щелочи, г/т Содержание солей, мг/л pH дренажной воды по ступеням [c.84]

Расход щелочи, г/т Содержание солей в нефти, мг/л [c.92]

Щелочь необходимо подавать и после ЭЛОУ для нейтрализации солей кальция и магния, расход ее регулируют в зависимости от концентрации хлоридов в обессоленной нефти и в конденсатной воде на АВТ, если их концентрация выше 30 мг/л, то увеличивают расход щелочи и пара. При остаточном содержании солей в нефти ниже 10 мг/л расход щелочи обычно составляет 1-5 г/т нефти. Для улучшения диспергирования в сырой нефти щелочь подают в виде 1-4 ного водного раствора. [c.140]

Следует ожидать, что в дальнейшем на нефтехимических предприятиях, где расход щелочи в технологических процессах продолжает оставаться весьма значительным, установки карбонизации будут использоваться, и, следовательно, необходимо при решении технологических процессов стремиться к использованию щелочных растворов высокой концентрации (10%), что позволит работать установкам карбонизации по полной схеме с получением щелочи, годной для повторного использования. [c.187]

С целью выяснения влияния pH дренажной воды на эффективность реагента АНП-2 была поставлена серия опытов с постоянным расходом реагента 50 г/т нефти, а расход щелочи, подававшейся в виде 0,1 N раствора КОН, менялся в молярно.м отношении АНП-2 и КОН от 1 0,5 до 1 4. В табл. 2 приводятся [c.188]

Влияние расхода щелочи и pH дренажной воды на деэмульгирующую способность реагента АНП-2 [c.189]

Ароматические многоядерные углеводороды можно окислять в других доступных средах. Так, при окислении воздухом эмульсии ароматических углеводородов в 4—6%-ном растворе щелочи при 260—280 °С и 7,9—8,0 МПа антрацен окисляется с высоким выходом в антрахинон, а из других углеводородов образуются смеси поликарбоновых кислот ароматического ряда, составом которых можно управлять [70]. Такой процесс пока не реализован из-за жестких условий его проведения и значительного расхода щелочи (1 моль на 1 моль углеводорода). [c.44]

Если потребность в дифенолах отсутствует, то при нагревании за счет дегидратации можно получить исходные вещества. С помощью этих методов из смесей углеводородов выводятся кислородсодержащие гетероциклические соединения, причем к чистоте исходного сырья не предъявляют особых требований [9]. Недостатками методов оказывается необходимость работы при высоких температурах (до 400—450 °С), большой расход щелочи, которую трудно утилизировать, сильная коррозия аппаратуры, технические трудности при работе с расплавами щелочи. [c.297]

В условиях равновесия вытесняет меркаптаны из раствора. Однако при концентрации ее более 0,1% скорость абсорбции в значительной мере лимитируется процессами в жидкой фазе. Это позволяет путем подбора условий абсорбции достичь высокую степень извлечения меркаптанов (95+99 ) при извлечении на 35-40 и резко сократить расход щелочи. [c.85]

Удельные показатели расхода щелочи (в расчете на 92%-ную) [c.226]

Мероприятиями, способствующими сокращению расхода щелочи, являются частичный возврат отработанного щелочного раствора в отмывочный реактор и отмывка в ванне с постепенным обновлением раствора щелочи, что предпочтительнее, чем противоточная промывка. [c.23]

Проведение регенерации под давлением позволяет повысить температуру регенерации и тем самым степень гидролиза диаммонийфосфата. Регенератор снабжен подогревателем 9 и дефлегматором 8. Пары 20—30 %-ного аммиака очищаются от примесей СО2 в промывателе 10 циркулирующим раствором щелочи. Количество улавливаемого диоксида углерода в 20—30 раз меньше, чем в случае улавливания аммиака водой. Соответственно уменьшается и расход щелочи. 20-30 %-ная аммиачная вода конденсируется и охлаждается в холодильнике II и после этого [c.194]

После отделения нижней, кислотной фазы оставшиеся кислые углеводороды отводят в сборник и подвергают сначала водной промывке, а затем защелачиванию. Водная промывка служит для того, чтобы отмыть унесенный из мешалки кислый гудрон и тем самым уменьшить расход щелочи при защелачиванип. При защела-чиваиии темных нефтепродуктов следует опасаться образования эмульсии. Для маловязких продуктов с этой точки зрения рекомендуются растворы едкого натра 10—25%-ной концентрации. Подогрева нефтепродукта не требуется. [c.237]

Пример 14. 19. На установке подвергнуто выщелачиванию 6000 т керосина. Исходная кпслотпость дпстпллята кероснна 75 мг КОН конечная кислотность керосина 4 мг КОН плотность керосина д.,о = 0,840 г/см . На выщелачивание этого кероспна израсходовано 70 раствора щелочи крепостью 8° Ве. Требуется определить, па сколько практический расход щелочи больше теоретического. [c.298]

Решение, а) Исходя пз кислотностей кероспна, определим теоретик ческий расход щелочи. Необходимо отметить, что расходы обычно вычисляются в процентах на твердую каустическую соду, т. е. на твердый технический едкий патр, учитывая, что содержание едкого натра в технической каустической соде составляет 92 [c.298]

Таким образом, практический расход щелочи больше теоретического в 1,07 рчза, или, приняв теоретический расход аа 100%, найдем, что практический расход равен 1,07 - 100 = 107%. [c.299]

Дата, время Расход сырья, м /ч Давление кгс/см" Темпера- тура. V Расход щелочи, л/ч Расход воздуха, нм7ч ррт после очистки Примечанис [c.86]

Дата, время Расход сырья, М " /ч Давление кгс/см Темпера- тура, Ос Расход щелочи, л/ч Расход воздуха, нм 7ч i KSII. ppm после очистки Примечание [c.87]

Типовая схема установки электрообессоливания (ЭЛОУ), используемой на НПЗ, представлена на рис. 1.1. Сырая нефть прокачивается через теплообменники 2, и с температурой 80—120 °С поступает в электродегидратор первой ступени 6. Перед насосом I в нефть вводится деэмульгатор, а после теплообменников— раствор щелочи, чтобы довести pH дренажной воды до 7,0—7,5. Подача раствора щелочи необходима для подавления сероводородной коррозии и нейтрализации неорганических кислот, попадающих в нефть при обработке скважин кислотными растворами. Расход щелочи для повышения pH дренажной воды на единицу составляет 10 г/т [1]. Насосом 8 подается свежая вода на первую и вторую ступени электрообессоливания. В инжекторном смесителе 3 нефть перемешивается с раствором щелочи и водой, и смесь подается в низ электродегидра- [c.12]

Этот способ еще сохранился для получения винилиденхлорида, три- II тетрахлорэтпленов, но он имеет ряд недостатков расход щелочи, потеря хлора (в виде соли), образование значительного количества сточных вод. Термическое дегидрохлорирование устранило эти недостатки и позволило получать хлоролефнпы более эконочичным способом [c.147]

Этим путем из толуола через бензойную кислоту и ее соль можно получать терефталевую кислоту, однако в первоначальном варианте метод не нашел применения из-за двух главных недостатков смесь находится в твердом состоянии, что неудобно для транспортирования и других операций, и велик расход щелочи (для получения солей) и серной кислоты (для выделения свободной терефталевой кислоты), причем в виде трудноиспользуемого отхода образуется сульфат калия. В последнее время сообщается об устранении этих недостатков процесс ведут в легко транспортируемой суспензии солей в диметилтерефталате, а для получения бензоата калия и выделения свободной терефталевой кислоты используют реакцию солевого обмена [c.396]

Для глубокого обессоливания нефтей, при промывке которых образуется дренажная вода с нюким pH (например, прикамских) наряду с деэмульгатором требуется подача щелочи в пределах, обеспечивающих доведение pH до 7,0-7,5. Орио1т1фовочный расход щелочи на ступв1Ь необходимой для повыш№ия pH дренажной воды на еджииу, составляет 10 г/т [72]. [c.103]

При обессоливанин нефтей, в которых содержится большое количество веществ кислого характера, наряду с деэмульгатором следует подавать щелочь. Необходимый расход щелочи определяется pH (5,5-7). [c.140]

Из-за большого количества токсичных сточных вод и расхода щелочи 9тот способ вытесняется термическим дегидрохлорированием соответствуюшд Х хАор" этапов и совмещенными методами. Три- и тетрахлорэтилен этим путем можир получить, исходя из ацетилена (через 1,1,2,2-тетрахлорэтан) или иэ этилен (через ],2-дихлорэтан) [c.413]

Реагентное хозяйство НПЗ предназначено для приема со стороны, хранения и подачи потребителям жидких реагентов, избирательных растворителей и т. п. Но.менклатура реагентов, применяемых на НПЗ, весьма обширна и зависит от глубины переработки нефти, профиля предприятия, набора технологических установок. На заводах с глубокой переработкой нефти, на предприятиях топливно-масляного профиля номенклатура и объем потребления реагентов значительно шире, чем на заводах с неглубокой переработкой нефти. В табл. УП1.4 приведены данные о расходе основных реагентов на НПЗ двух различных профилей. Как следует из табл. УП1.4, на обоих заводах в больших количествах расходуются щелочь, моноэтаноламин, диэтнленгликоль, деэмульгатор и ингибитор коррозии. На НПЗ топливно-масляного профиля кроме этих реагентов расходуются метилэтилкетон, пропан, бензол, толуол, фенол, этан. [c.228]

Кажущееся несоответствие между расходом щелочи и изменением pH воды в описанном опыте объясняется значительной буферностью пластовой воды, что достаточно четко подтверждается данными, приведенными в табл. 3 и 4, где показаны результаты измерений pH водных растворов реагента АНП-2 различной концентрации, а также изменение значений pH при нейтралнзации этих растворов водными растворами щелочи в молярном соотношении АНП и КОН, равном от 1 1 до 1 5, В табл, 3 приведены результаты эксперимента, проведенного на дистиллированной воде, а в табл. 4 — на пластовой воде Зольненского промысла НПУ Ставропольнефть, [c.189]

Скорость газа из условий уноса капель жидкости не должна быть более О,3-0,4 м/с при Р = 10 ат. Оптимальные условия достигаются при малой плотности орошения и невысокой концентрации щелочи (5-В% НаО И ) и низкой температуре. Б результате общий расход щелочи при содержании в газе 0,1-0,3 составляет 1-3 кг на 1000 м газа. Наиболее благоприятное давление очистки 10-20 ат,поэтому при конверсии под высоким давлением ее желательно производить перед последней ступенью комГфессии. [c.85]

Меркаптометионовая кислота титруется с метилоранжем как двухосновная кислота, но при титровании с фенолфталеином расход щелочи соответствует трем эквивалентам. При нагревании с избытком щелочи дисульфид разлагается, образуя, повидимому, суль-феновую кислоту, так как полученный раствор дает с хлорным железом синее окрашивание [c.183]

Для увеличения концентрации отработанной щелочи в смешанном стоке выше 0,1% использована средняя лроба отработанной щелочи, составленная из образцов отработанных щелочей всех установок одного из НПЗ пропорционально расходу щелочи на каждой установке. Состав средней пробы приведен ниже [c.255]

Элементарная сера, образующаяся в природном газе, может быть удалена на стадии очистки аминами, предшествующей удалению СНГ. На тех нефтеочистительных заводах, которые работают по схеме только щелочной демеркаптанизации, сера, будучи нерастворимой в щелочах, легко удаляется. Однако на некоторых заводах перед щелочной демеркаптанизацией применяют амино-вую очистку с целью удаления основной массы Нг5 и снижения расхода щелочи. На данной стадии процесса растворяется некоторое количество элементарной серы. Однако заводы, работающие по комбинированной аминощелочной схеме, испытывают меньше затруднений с элементарной серой, чем заводы, имеющие лишь одну стадию щелочной демеркаптанизации. [c.31]

Глина предварительно подсушивается в сушилке с паровым обогревом при температуре 200-250°С, а затем измельчается. Чем меньше фракция, тем лучшими отбеливающими свойствами обладают природные адсорбенты в процессе контактной очистки. Расход отбеливающей глины зависит от их активности. Так, при регенерации автомобильных и дизельных масел объем израсходованной глины составляет 5-10% к объему масла (в зависимости от стеггени нх отработанности). Расход щелочи 5% на сырье при 10%-ной водной концентрации. Смесь масла с глиной без прекращения работы перемешивающего устройства смесителя 4 подается в центрифугу 5, [c.215]

Эффективность отделения примесей как нри естественном отстаивании, так и в электрическом поле постоянного тока, зависит от температуры, давления, гидравлического режима смешения и осаждения. Отделяемые в процессе очистки продукты осаждаются при температуре 30—60 °С. В этом интервале температур снижается вязкость дисперсионной среды и тем самым облегчается выпадение удаляемых частиц. С повышением температуры возможны побочные реакции, что ухудшает качество очищаемых продуктов. Давление в электроразделителе должно бь1ть таким, чтобы очищаемый продукт находился в жидкой фазе. Положительный результат может быть достигнут только при определенной степени дисперсности, получаемой в определенном режиме смешения. Интенсивность перемешивания с учетом расхода щелочи определяют ио числу Ке. Ниже представлены данные о влиянии гидравлического режима при смешении на кислотность легкого керосина (длительность перемешивания 15 мин, градиент поля 0,8 кВ/см) [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология