Величина по прониканию газов

Перейдем к характеристике отдельной течи. Реальная течь может быть каналом неопределенной формы. К течам также относят пористые участки перегородок. Таким образом, природа течей, а следовательно, характер проникания сквозь них газов могут быть различными. Естественно характеризовать каждую отдельную течь тем же способом, как натекание объекта контроля в целом. При соответствующих условиях эксперимента, обеспечивающих локализацию действия каждой отдельной течи, можно определить для нее величину натекания в стандартных условиях и количественно охарактеризовать ее соответствующей величиной В. Общее натекание будет равно суммарному натеканию от всех течей. [c.74]

Скорость массообмена в случае отдельной частицы лимитируется прониканием лаги внутрь частицы и не является функцией скорости газа. Диффузионное сопротивление выражается уравнением (1У-20), при этом концентрация влаги на поверхности частицы Ст и в среде равновесна. В кипящем слое величина Ст может установиться лишь на поверхности частиц, граничащих со средой. Частицы, находящиеся внутри агрегата, принимают активное участие в массообмене только после его разрушения. В кипящем слое агрегаты постоянно разрушаются и возникают вновь, поэтому частицы периодически вступают в контакт с средой. Следовательно, скорость массообмена должна зависеть от интенсивности обновления активной поверхности, возрастающей с увеличением скорости среды. Введенный авторами комплекс В отражает уменьшение суммарной скорости внутренней диффузии в результате того, что поверхность не всех частиц активно участвует в процессе, т. е. не на всей поверхности устанавливается величина Ст. [c.123]

При одинаковых диаметрах глубина проникания будет тем больше, чем больше скорость Поскольку величина к прямо пропорциональна плотности газа в струе, целесообразно подавать струями кислород как более тяжелый газ. [c.303]

Первый член правой части уравнения (28) описывает реакцию, протекающую внутри твердого тела, а второй член — реакцию на соприкасающейся с газом внешней части твердого тела. Так как образцы угля имеют величину внутренней поверхности порядка по крайней мере нескольких м 1см , в то время как величина внешней поверхности, связанная со вторым членом, составляет толька несколько см /см (если только твердое тело не находится в мелко раздробленном состоянии), то вторым членом можно пренебречь, за исключением случаев реакций, протекающих с очень большими скоростями и почти без проникания внутрь образца угля. [c.194]

Прежде чем излагать последующие результаты, которые дают прямое подтверждение реальности проникания продуктов горения в поры, укажед на факт, являющийся косвенным тому подтверждением. Если уменьшать плотность вещества, то при б 0,65 для гремучей ртути [5] и б -< 0,12 для пироксилина [56] происходит нарушение устойчивости горения,, которое характеризуется резким (на порядок величины и более) увеличением скорости горения. Горение становится неравномерным пульсирующим. В случае смесей на основе ПХА горение при атмосферном давлении вплоть до минимальной (насыпной) плотности является устойчивым. Однако нарушение устойчивости горения смеси 10% ПС -(-90% ПХА возникает, если несколько видоизменить условия опыта например, проводить сжигание в длинной газоотводяш,ей трубке, когда вследствие трения газа о стенки т зубки на горящей поверхности возникает небольшой ( 10" атм) перепад давления. В настоящее время убедительно показано, что нарушение устойчивости горения происходит вследствие фильтрации газообразных продуктов в поры (см. гл. IV). [c.49]

Инженерные принципы построения каскада для разделения газов методом проникания аналогичны принхщпам построения гаао-диффузионного каскада для разделения изотопов урана. Эти при -ципы были разработаны в течение второй мировой войны и изложены в работе /53/. Математическая модель каскада с непористыми мембранами в качестве разделительного элемента и модель газодиффузионного барьера с пористыми мембранами различаются между собой только величиной коэффициента разделения. Принципы устройства газоразделительного каскада рассмотрены в работах /47,54,55/. В работе /55/ для вычисления градиентов концентраши многокомпонентной системы, устанавливающихся в каскаде, применялся простой метод расчета, изложенный ниже. [c.338]

Автоматизация контроля процессов нейтрализации и подкисления. Острая необходимость автоматизации анализа конечного продукта впервые возникла при освоении процесса непрерывной нейтрализации сульфомассы сульфитом натрия в производстве фенола (стр. 55). Без непрерывного аналитического контроля pH готовой сульфосоли невозможно было отрегулировать потоки реагентов, что нриводило к больщим потерям сернистого ангидрида, прониканию его в воздух рабочего помещения и к необходимости исправления качества соли периодическим способом. Такая же проблема возникла при переводе на непрерывный способ стадии подкисления (разложения) фенолята сернистым газом, а также в производстве 2-нафтола на стадиях нейтрализации сульфомассы и подкисления нафтолята. Контроль всех этих операций заключается в определении pH конечного раствора. При непрерывном процессе нейтрализации бензолсульфокислоты pH нейтрализованного раствора, выходящего из колонны, равно 3,0 и при возмущениях в системе может колебаться в пределах 1,3—5,1. При непрерывном разложении раствора фенолята конечная смесь содержит эмульсию фенола в растворе сульфита с примесью 1% бисульфита. Для этой эмульсии pH = 6,5—7 и мало зависит от колебаний концентрации фенола и сульфита. В периодическом процессе разложения начальная величина pH раствора составляет 12—12,5. В производстве 2-нафтола нейтрализация 2-сульфокиСлоты нафталина сульфитом натрия заканчивается при pH, равном 1,8, а сернистый газ превращается в КаНЗОз при pH, равном 4,6. При непрерывной нейтрализации pH конечного раствора колеблется в пределах 2—5. Выделение 2-нафтола при подкислении раствора нафтолята сернистым газом заканчивается при рН = 7-9. Необходимая точность измерения во всех случаях не превышает 0,3—0,5 единицы pH. [c.212]

В больщинстве случаев анализируются твердые вещества, хотя, вообще говоря, можно получать спектры и паров, а в принципе и жидкостей. Твердые пробы запрессовываются в медную сетку или напыляются на липкую полиэтиленовую ленту. Газы и жидкости можно анализировать в конденсированном (твердом) виде — на охлажденном жидким азотом металлическом стержне. Конденсирование производится в камере ионизации. Минимальные размеры анализируемого образца определяются техническими возможностями методики подготовки пробы спектры обычно получают от микрограммовых количеств материала. Проникание ионизирующего рентгеновского излучения невелико (примерно 100А), поэтому важно, чтобы поверхность была представительна для всей толщины пробы. Чувствительность определений в большой мере зависит от разрешающей способности и статистики счета импульсов. Можно иногда получить спектр за 20 мин, но в некоторых случаях, чтобы получить полный, детальный спектр, необходимо проводить сканирование в течение нескольких часов. Продолжительность измерений зависит от чувствительности, но для грубой оценки можно принять, что стандартная ошибка счета числа импульсов N опреде-ляется квадратным корнем из ее величины У что примерно 95% результатов попадает в пределы удвоенной стандартной ошибки. Поэтому минимальное число импульсов, необходимое для получения воспроизводимости в пределах 10%, равно 400. При скорости счета от 10 до 20 000 имп/мин съемка интервала [c.132]

Для предотвращения взрывов и возгораний водородно-воздушных смесей необходим систематический контроль состава газа и величины разрежения в водородопроводах, а также состояния контактов и отсутствия заземления аппаратуры. Трубопровод для удаления водорода в атмосферу снабжают огнепре-градителем, препятствующим прониканию пламени в систему аппаратов в случае воспламенения газа во время грозы или по другим причинам. [c.244]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология