Коэффициент вязкого трения

Общий коэффициент вязкого трения [c.201]

Напомним, что в молекулярно-кинетической теории газов показано, что коэффициент вязкого трения идеальных газов пропорционален произведению средней скорости теплового движения молекул и средней длины свободного пробега молекул. Однако для капельных жидкостей и неидеальных газов значения коэффициентов вязкого трения не могут быть получены из теоретических соображений и их значения определяют по опытным данным. Экспериментальные измерения показывают, что большинство капельных жидкостей типа воды, не слишком концентрированных водных растворов, органических растворителей и т. п. при комнатных температурах имеют значения вязкостей примерно в 50 раз большие, чем вязкости большинства газов и паров. У капельных жидкостей вязкости уменьшаются по мере повышения температуры, а у газов и паров, наоборот, значения коэффициентов вязкого трения с ростом температуры увеличиваются. [c.34]

Fi (0), где Pi — давление на входе в трубку, соединенную с клапаном, Н/м Р — давление сжатого воздуха в рабочей полости, Н/м V-1 — скорость перемещения штока, м/с F- — сила противодействия пружины, Н F — сумма сил взаимодействия среды на затвор. Я F — сила трения штока о сальниковое устройство Н Сц — емкость рабочей полости исполнительного механизма по газу, м -с /кг R — коэффициент трения газа о стенки пневматической трубки (активное сопротивление), кг/м -с т1 — эффективная площадь мембраны исполнительного механизма, м = = М-1 — эквивалентная масса штока, кг Rg == R — коэффициент вязкого трения, т. е. сила трения для скорости, равной единице, кг/с g — податливость пружины, м/Н. [c.284]

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой из сферических частиц. Одиако их применение для слоев из частиц иной формы может привести к серьезным погрешностям. На рис. 2 показаны экспериментальные данные и аппроксимирующие их прямые для цилиндрических частиц и колец Лессинга, параметры которых приведены в табл. 1. Здесь же указаны корреляционные зависимости (9) относящиеся к слою из сферических частиц и (11). Ни одна из этих зависимостей не позволяет корректно описать перепад давления в слое из несферических частиц. В табл. 2 приведены значения констант в формуле (5), полученные при обработке экспериментальных данных методом наименьших квадратов, и указан соответствующий диапазон чисел Рейнольдса. Эти слои были изготовлены таким же способом, как и слои из сферических частиц, исследовавшиеся в [14], однако во всем рассмотренном диапазоне чисел Рейнольдса коэффициент вязкого трения для них оказался выше. [c.153]

Из условия /4н. т = в. т определим эквивалентный коэффициент вязкого трения для периода разгона следящего привода [c.201]

Согласно закону вязкого трения Ньютона (1.13) коэффициент вязкого трения а численно равен касательному напряжению трения а при единичном градиенте скорости в поперечном направлении йи)/йп = 1), откуда следует его размерность [ а] = т. е. в СИ (Н/м )/[(м/с)/м] = Н с/м = Па с. [c.34]

Если теперь рассматривать и как координату некоторой частицы, а — как время, нетрудно заметить, что (5.4.6) совпадает с уравнением движения такой частицы с массой В в потенциальном поле и и) при наличии вязкого трения, пропорционального скорости частицы и, причем параметр с, т. е. скорость распространения фронта волны, играет в (5.4.6) роль коэффициента вязкого трения. [c.161]

При заданном потенциале V (и), определяемом согласно (5.4.5) функцией / и), существует единственное значение коэффициента вязкого трения с == с , при котором потеря энергии на трение в точности равна разности потенциалов в точках и и и , т. е. величине [c.161]

В рамках используемой нами механической аналогии, когда мы рассматриваем (5.4.6) как уравнение движения частицы в потенциале и (и) при наличии вязкого трения, данные граничные условия означают, что мы должны выпускать частицу из точки щ с максимумом потенциала и в бесконечно удаленный момент времени — оо и что она должна попасть в точку перегиба щ лишь асимптотически, т. е. при + оо. Это возможно, лишь если коэффициент вязкого трения с в (5.4.6) не слишком мал, иначе частица придет в точку щ за конечное время с ненулевой скоростью и и продолжит движение в сторону меньших значений и. На рис. 5.18 показан вид траекторий, выходящих из седловой точки (из, 0) на фазовой плоскости (и, и , при различных значениях с. [c.164]

Fj, Fj — рабочие площади вспомогательного клапана h — коэффициент вязкого трения — сила сухого трения с — жесткость пружин Хо — предварительное поджатие пружин G — проводимость жиклера основного клапана В — параметр инерционности жидкости. [c.156]

Величина вычитается из вращающего момента Гр, развиваемого двигателем. Результирующий вращающий момент ИГ перемещает механическое устройство, которое характеризуется полной инерцией системы J и суммарным коэффициентом вязкого трения /. Механическое устройство изменяет угловую скорость под действием результирующего вращающего момента. Таким [c.174]

Описаны прибор и метод обработки экспериментальных данных, получаемых при исследовании нелинейных вязкоупругих свойств полимеров при циклическом нагружении с относительно большими амплитудами деформации ( 0,1 —2%). Прибор позволяет осуществлять наложение высокочастотных малоамплитудных синусоидальных деформаций на основные низкочастотные синусоидальные деформации, имеющие большие амплитуды, и тем самым определять мгновенные значения модуля упругости в зависимости от сдвига фаз в течение цикла колебаний. Результаты измерений анализируются на основе представлений о существовании разности фаз между нелинейным упругим напряжением и нелинейным вязкоупругим напряжением. Показано, что свойства материала определяются тремя основными факторами нелинейной упругостью, зависимостью коэффициента вязкого трения от скорости деформаций и обратимыми структурными превращениями, происходящими в пределах цикла. Предложена модель, учитывающая вклад этих факторов в наблюдаемые явления. [c.41]

В системе уравнений (1.1) — (1.4) взаимное влияние процессов переноса импульса, массы и теплоты учитывается зависимостью кинетических коэффициентов от потенциалов переноса (например, коэффициентов вязкого трения и диффузии — от температуры сушильного агента и концентрации влаги). [c.5]

Оптимальное значение коэффициента вязкого трения находится из условия, что наибольшая амплитуда колебаний в резонансной зоне должна иметь наименьшую величину. Для многоколесных бесконсольных роторов с коэффициентом упругости демпферных опор по выражению (6) оптимальный коэффициент вязкого трения будет [c.336]

Определяют мощность, необходимую для преодоления диссипативных сопротивлений в сыпучем материале, находящимся в воронке. При допущении, что силы сопротивления пропорциональны первой степени скорости, можно принять коэффициент вязкого трения равным 8000 Н-с/м на каждую тонну материала, находящегося в воронке. [c.79]

Таким образом, мы видим, что количество тепла, полученное телом при торможении в атмосфере от начальной гиперзвуковой скорости, прямо пропорционально произведению начальной кинетической энергии на отношение коэффициента вязкого трения к коэффициенту полного сопротивления. Отметим, что телу передается количество тепла, равное половине этого произведения. Другая половина расходуется на нагрев окружающего холодного газа ). Из уравнения (1.10) очевидно, что. [c.15]

Основные уравнения гидродинамики (1.1) и (1.3) остаются неизменными по форме и для турбулентных потоков, поскольку законы сохранения количества движения и массы вещества носят общий характер, а закон трения, определяющий форму вязкостных слагаемых в уравнении Навье — Стокса, имеет одинаковый вид как для ламинарного, так и для турбулентного потоков. Таким образом, замена всех компонент скоростей на соответствующие скорости, усредненные за достаточно большой промежуток времени и применение вместо молекулярной вязкости суммарного коэффициента вязкого трения ( л — - -(Лтурз) дает возможность использовать уравнения Навье-Стокса и неразрывности для турбулентных потоков. [c.11]

В теории сущки ири анализе внешнего теило- и массообмена рассматривается система дифференциальных уравнений движения вязкой жидкости (1.1), (1.3), конвективной диффузии (1.22) и уравнения, описывающего иоле температуры в движущейся среде (1.27). В этой системе взаимное влияние процессов переноса импульса, массы и тепла учитывается не отдельными симметричными слагаемыми, как в уравнениях (5.2), а лишь зависимостью кинетических коэффициентов от иотеициалов переноса, например коэффициентов вязкого трения и диффузии — от температуры и концентрации. [c.238]

Здесь ау — вектор скорсти жидкости, который в общем случае является функцией времени и пространственных координат т —время Р — статическое давление в потоке / — векторы массовых сил, действующих на любой элемент движущейся жидкости V = [л/р — кинематичесий коэффициент вязкости жидкости [А — коэффициент вязкого трения жидкости — дифференциальный оператор Лапласа, который в прямоугольной системе координат [c.6]

При решении задач о сопротивлении и о тепло- и массооб-мене твердой поверхности с потоками реальных жидкостей используется понятие пограничного слоя —тонкой пристеночной зоны, в пределах которой скорость жидкости изменяется от нулевого значения до величины, практически равной скорости основного потока. Положение внешней границы пограничного слоя условно, а его толщина для условий технологической аппаратуры обычно имеет порядок 10- —10 м. Малая толщина пограничного слоя обусловливает весьма большие значения поперечных градиентов скорости, что даже при малых коэффициентах вязкого трения жидкости приводит к значительным величинам сил трения потока о твердую поверхность и меж-слоевого трения в пределах пограничного слоя. Следовательно, в пределах тонкого пограничного слоя силы вязкого трения становятся сравнимыми или даже превышающими инерционные силы в уравнении движения (1.1). [c.8]

Систему уравнений (1.4), (1.5) с приведенными граничными условиями в теоретической гидромеханике называют уравнениями пограничного слоя она может быть решена приближенными методами с необходимой точностью для случая стационарного обтекания полубесконечной плоской стенки ламинарным потоком вязкой жидкости. Техника решения состоит в том, что система уравнений в частных производных путем введения новых комплексных переменных сводится к одрюму дифференциальному уравнению третьего порядка относительно некоторой новой искомой функции. Получаемое уравнение оказывается нелинейным, но не содержит никаких параметров и поэтому может быть единожды решено численно. Приближенное решение дает возможность вычислять профили скорости в пограничном слое и градиенты продольной компоненты скорости в направлении, нормальном к поверхности. Значение поперечного градиента скорости, умноженное на коэффициент вязкого трения ц, дает величину касательного напряжения трения, необходимую для вычисления гидродинамических сопротивлений потоков вязкой жидкости. [c.9]

При анализе конкретных задач течения жидкостей в трубопроводах или в технологических аппаратах часто рассматриваются некоторые частные случаи. Так, для стационарных потоков тождественно равны нулю все частные производные компонент скоростей по времени дю /дх = dWy/dx = dwJdx = 0. Значительно упрощается система уравнений (1.29) для потоков так называемой идеальной жидкости, не обладающей свойством вязкого трения (ц = О, V = 0) для такой жидкости равны нулю последние слагаемые правых частей уравнений (1.29), что понижает порядок дифференциальных уравнений со второго до первого, но не ликвидирует нелинейность этих уравнений. С некоторым допущением идеальными жидкостями (не путать с принятым в молекулярнокинетической теории газов понятием идеального газа, который обладает свойством вязкого трения) можно полагать, например, разреженные газы, обладающие малыми значениями коэффициентов вязкого трения, на течение которых силы вязкого трения практически не оказывают влияния по сравнению с другими силами. К сожалению, и упрощенные уравнения движения идеальной жидкости (так называемые уравнения Эйлера) могут быть аналитически решены также лишь в самых простых случаях, далеко не исчерпывающих практические задачи гидромеханики. [c.45]

В то же время, если коэффициент вязкого трения с слишком велик, частица быстро теряет свою энергрпо и не может вообще достигнуть перевальной точки и . Она окажется при + оо в точке [c.161]

Существенным при выводе формулы (4.44) вновь является предположение об изотермичности потока при анализе гидродинамического сопротивления. Следовательно, формула (4.44) может быть использована для процессов теплообмена с весьма малой разностью температур, при которой можно пренебречь изменением коэффициента вязкого трения и эффектом естественной температурной конвекции. Кроме того, при выводе формулы (4.44) турбулентный критерий Прандтля Ргтурб принимается равным единице. По данным [15], величина Ргтуро изменяется поперек турбулентного потока, но незначительно, что дает основание принять Ргтурб 0,8 и приводит к упрощенной аппроксимационной формуле [2] [c.67]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент вязкого трения: [c.286] [c.154] [c.500] [c.147] [c.195] [c.200] [c.227] [c.241] [c.301] [c.366] [c.5] [c.192] [c.241] [c.242] [c.323] [c.338] [c.34] [c.133] [c.170] [c.242] [c.56] [c.359] [c.225] [c.351] [c.354]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология