Орошение колонны паровое и жидкостное

Мазут, нагретый в трубчатой змеевиковой печи, подают в зону испарения вакуумной колонны, а в нижнюю часть колонны и в змеевик печи вводят перегретый водяной пар. Паровое хорошение в нижней части колонны создается в результате отпаривающего эффекта водяного пара. Жидкостное орошение в верхней части колонны создается в результате конденсации и рециркуляции части дистиллятов. Выходящая с верха колонны смесь газов и водяных паров поступает в 4арометриче ский конденсатор, где за счет конденсации холодной водой водяных паров создается разрежение. Дополнительным оборудованием для" создания вакуума являются паровые струйные эжекторы, куда поступают несконденсировавшиеся газы из барометрического конденсатора. Схема процесса вакуумной перегонки мазута представлена на рис. 17. [c.34]

Режим минимального орошения (Кмин) ( л -0) Температура верха колонны Температура нива колонны Паровой и жидкостной потоки дийтйялята [c.99]

Недостаток сложной колонны — наличие при одном верхнем орошении различных паровых и жидкостных нагрузок в разных сечениях. В связи с этим в каждой секции весьма целесообразно создание самостоятельного циркулирующего орошения. Атмосферные и вакуумные колонны с промежуточным циркуляционным орошением широко применяются. Так, запроектированные Гипроаз-нефтью высокопроизводительные установки АВТ различной модификации (типа А-12/4, А-12/5, А-12/5м, А-12/6, А-12/7, А-12/9, А-12/9В, А-12/10В и др.) оборудованы сложными колоннами с циркулирующим промежуточным орошением. Большая часть таких [c.51]

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

Ректификационная колонна, предназначенная для получения двух продуктов, имеет две части (секции) (рис. 1У.4,г). Сырье, нагретое обычно до температуры кипения, поступает в среднюю часть колонны и в смеси с жидкостью, стекающей с нижней тарелки концентрационной секции, поступает на верхнюю тарелку отгонной части колонны — тарелку питания. Затем эта жидкость перетекает с тарелки на тарелку (или по насадке), контактируя при этом с поднимающимся потоком паров. С нижней тарелки колонны жидкость поступает в кипятильник, где за счет подвода тепла она частично испаряется, образуя паровой поток в колонне (паровое орошение). Балансовое количество жидкости отводят из кипятильника в качестве нижнего продукта колонны — остатка. Пар, поступающий из отгонной части в концентрационную, проходя через все тарелки колонны (или слой насадки), контактирует со стекающей по колонне жидкостью. С верхней тарелки колонны пар отводят в конденсатор, где он частично или полностью конденсируется. Сконденсированную жидкость или часть ее возвращают в колонну в качестве жидкостного орошения, а балансовое количество пара или жидкости отводят из колонны в качестве верхнего продукта — дистиллята. [c.78]

Результаты обследований действующих установок АТ и АВТ показали на удовлетворительную работу многих ректификационных колонн. Большая их часть имеет различные показатели по отбору дистиллятов, четкости ректификации число ректификационных колонн, входящих в схему, также неодинаково. Первые ректификационные колонны на установках двухкратного испарения из-за низкой температуры подогрева нефти (150—190 °С) работают с небольшими паровыми и жидкостными нагрузками тарелок в укрепляющей секции. В отгонных секциях наблюдаются недопустимо высокие нагрузки по жидкости при очень низкой работе обычных желобчатых тарелок. Низкая кратность орошения в сочетании с низкими нагрузками создает неблагоприятные условия, для процессов ректификации на тарелках, в результате чего имеется большое налегание температур конца кипения бензина и начала кипения отбензиненной нефти. [c.233]

Рис. 1.5. Изменение паровой (О) и жидкостной ( ) нагрузок по высоте колонны (Н) без циркуляционного орошения (/) и с ним (2). На эпюре циркуляционное

В атмосферной колонне, кроме верхнего (фр. НК - 140 °С) и нижнего (фр. > 340 °С) продуктов, отбираются два боковых погона (фр. 140 - 240 °С и фр. 180 - 340 °С). Разные секции атмосферной колонны имеют различные паровые и жидкостные нагрузки, различные флегмовые числа Кроме того, в атмосферной колонне К - 1 организовано циркуляционное орошение, что позволяет использовать тепло этого потока и улучшить энергетические показатели процесса. [c.231]

Зависимость четкости разделения от расхода парового и жидкостного орошений первой колонны приведена в табл. 1.10, из которой видно, что при расходе орошений второй колонны 45 кг оптимальные расходы парового и жидкостного орошений первой колонны составляют около 134 и 73 кг соответственно. [c.18]

В табл. 1.11 показано изменение четкости разделения смеси в зависимости от расхода парового и жидкостного орошений из продуктовой колонны в четырехсекционную при расходе орошений двухсекционной колонны G, = L, = 45 кг. Оптимальными расходами оказались величины, близкие к 125 и 65 кг. Как и в предыдущей серии расчетов с одинаковым числом теоретических тарелок во всех секциях сложной колонны, здесь также не наблюдается резкого изменения четкости разделения в зависимости от изменения соотношения рецикловых потоков при изменении их в широких пределах (до 40 % на сырье). [c.20]

Четыре верхних модуля предназначены для конденсации вакуумного газойля, пятый является фракционирующим, а шестой служит для фильтрации и промывки паров. Для движения крекинга в нижнюю часть колонны вводят охлажденный до 320 °С и ниже гудрон в виде квенчинга. Поскольку паровые и жидкостные нагрузки в ПНК различны по высоте, насадочные модули выполнены различными по высоте и ширине в соответствии с допустимыми нагрузками по пару и жидкости. Предусмотрены циркуляционное орошение, рецикл затемненного продукта, надежные меры против засорения сетчатых блоков механическими примесями, против вибрации сетки и проскока брызгоуноса в вакуумный газойль. [c.141]

Отвод тепла с верха колонны при помощи циркуляционного орошения применяется при переработке высококоррозионного сернистого сырья. Этот способ отвода тенла наиболее широко используется в сложных колоннах, в частности в атмосферных и вакуумных колоннах первичной перегонки нефти с его помощью создается жидкостное орошение в отдельных секциях. При нескольких или одном циркуляционных орошениях по высоте колонны становится возможным наиболее полно регенерировать тепло для предварительного подогрева исходного сырья, вырав-нить паровые и жидкостные нагрузки в разных сечениях колонны, что в свою очередь позволяет уменьшить диаметр колонны при ее проектировании. [c.246]

При размещении парциального конденсатора непосредственно на нулевой отметке (см. гл. VII) большое значение имеет правильный выбор диаметра трубопровода, соединяющего емкость орошения с конденсатором. Сконденсированная жидкость поступает в емкость орошения вместе с паром, при этом диаметр трубопровода должен быть таким, чтобы сопротивление паровому потоку было минимальным. Режим движения паро-жидкостной смеси должен быть турбулентным, а не поршневым, так как поршневой режим приводит к сильному колебанию давления в колонне. [c.182]

Гидродинамические условия контакта паровой и жидкой фаз в перекрестноточных насадочных колоннах (ПНК) существенно отличаются от таковых при противотоке. В противоточных насадочных колоннах насадка занимает все поперечное сечение колонны, а пар и жидкость движутся навстречу друг другу. В ПНК насадка занимает только часть поперечного сечения колонны (в виде различных геометрических фигур кольцо, треугольник, четырехугольник, многоугольник и т.д.). Перекрестноточная регулярная насадка изготавливается из традиционных для противоточных насадок материалов плетеной или вязаной металлической сетки (так называемые рукавные насадки), просечно-вытяж-ных листов, пластин и т. д. Она проницаема для пара в горизонтальном направлении и для жидкости в вертикальном направлении. По высоте ПНК разделена распределительной плитой на несколько секций (модулей), представляющих собой единую совокупность элемента регулярной насадки с распределителем жидкостного орошения. В пределах каждого модуля организуется перекрестноточное (поперечное) контактирование фаз, то есть движение жидкости по насадке сверху вниз, а пара — [c.434]

Как показали проведенные исследования, [280] переход жидкой фазы в непрерывную, а паровой (газовой) —в дисперсную и создание режима эмульгирования в насадочных колоннах может быть достигнуто не за счет трения газа (пара) о жидкость при предельных скоростях движения фаз, а другим, искусственным путем. Для этого следует заполнить свободный объем насадки жидкостью и организовать процесс таким образом, чтобы выводить в единицу времени из нижней части колонны точно такое количество жидкости, какое поступает на орошение в ее верхнюю часть. Тогда поток газа в насадке сам собой разбивается на отдельные струи, пронизывающие жидкость. Конструктивное оформление такой схемы эмульгационной колонны показано на рис. 4—133-, 4—134. Как видно из этих рисунков, вывод жидкости из нижней части колонны возможен лишь по специальной П-образной переточкой трубе. При этом слой жидкости в последней уравновешивает более высокий слой газожидкостной эмульсии в колонне вследствие меньшего удельного веса указанной эмульсии по сравнению с удельным весом собственно жидкости. Подобная организация процесса позволяет получить в колонне такое распределение потоков газовой и жидкой фаз, которое аналогично распределению потоков в обычной насадочной колонне, работающей в режиме эмульгирования. Однако в отличие от последнего искусственное создание инверсии фаз позволяет сохранять слой газо-жидкостной эмульсии в насадке при различных скоростях потоков —от самых малых вплоть до предельно допустимых, которые соот- [c.545]

Переход жидкой фазы в сплошную, а паровой (газовой) — в дисперсную и создание режима эмульгирования в насадочных колоннах можно достичь так же, если свободный объем насадки заполнить жидкостью и организовать процесс таким образом, чтобы выводить в единицу времени из нижней части колонны точно такое же количество жидкости, какое поступает на орошение в ее верхнюю часть. Тогда поток газа к насадке разбивается на отдельные струи, пронизывающие жидкость. Конструктивное оформление такой схемы показано на рис. 162 и 163. Вывод жидкости из нижней части колонны возможен лишь по специальной П-образной переточной трубе, которая вместе с колонной представляет собой сообщающийся сосуд. На перетоке установлены краны, позволяющие поддерживать уровень га-зо-жидкостной смеси, равный высоте слоя насадки при всех режимах работы колонны. Подобная организация процесса обеспечивает в колонне такое распределение потоков газовой и жидкой фаз, которое аналогично распределению потоков в обычной насадочной колонне, работающей в режиме эмульгирования. [c.305]

С другой стороны, уменьшение энергетических затрат на стабилизацию приводит к уменьшению кратности как парового, так и жидкостного орошений в колонне, что, в свою очередь, приводит к снижению четкости фракционирования. Уменьшение же четкости фракционирования приводит к увеличению содержания легких углеводородов в стабильной нефти и, тем самым, к увеличению ее давления насыщенных паров (ДНП). При снижении температуры процесса в ШФЛУ увеличивается содержание тяжелых углеводородов С6Н14+ и уменьшается содержание легких компонентов С2Н6 и С3Н8. [c.46]

Затем исследовалось изменение четкости разделения в зависимости от расхода жидкостного орошения первой колонны. В этом случае при расходе парового орошения 0 2 = 134 кг и орошений двухсекционной колонны О, = L, = 55 кг оптимальный расход орошения из продуктовой шестисекциоиной колонны в четырехсекциоиную сырьевую колонну, как и ожидалось, оказался равным L, = 73 кг. При увеличении парового орошения до 154 кг и уменьшении расхода потоков О, и L, до 45 кг оптимальный расход орошения увеличился до 85 кг (рис. 1.9). [c.18]

Pv . 1.8. Изменение au n uu примесей J в зависимости от расхода парового G, и жидкостного L, орошений aayx aafuoMHOU колонны (Gf=L,) длм первой серии расчетов 1 - G =II4 кг. L,=S3 кг 2 - G =IS4 кг. Li= 73 кг [c.19]

Наиболее широко этот способ отвода тепла используется в слож ных колоннах, в частности в атмосферных и вакуумных колонна первичной перегонки нефти с его помощью создается жидкостно орощение в отдельных секциях. При нескольких циркуляционны орошениях по высоте колонны становится возможным регенерирс вать тепло для предварительного подогрева исходного сырья и вь равнивать паровые и жидкостные нагрузки в разных сечениях кс лонны, что, в свою очередь, позволяет уменьшать диаметр колонн при ее проектировании. [c.188]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология