Колонна смесей

Постоянно поддерживали около 35%, Пополняя тяжелые фракции в питающем потоке бутадиеном. Исследованиями на взрывоопасность было установлено, что при нормальных условиях работы колонны смеси в кубовом продукте, содержащие менее 56% винилацетилена, не взрываются. Отпарку бутадиена проводили в двух вертикальных кипятильниках с естественной циркуляцией, расположенных у основания очистной колонны. Кипятильники обогревали водяным паром давлением 105 кПа. [c.140]

Собирающийся при температуре 50—65 °С в нижней части колонны деасфальтизации раствор пропана в асфальте обрабатывается аналогично раствору деасфальтизата в пропане, но для обеспечения отпаривания и необходимой вязкости пото ков его нагревают в трубчатой печи до более высоких температур — 210—250 °С. Выходящие из отпарных колонн смеси паров воды и пропана промываются водой в скруббере. Работа скруббера в какой-то мере похожа на работу барометрического конденсатора смешения. При нарушениях режима отпаривания и промывки здесь возможно возникновение вакуума, что связано с опасностью подсоса воздуха и образования взрывоопасной среды. Во избежание падения давления ниже атмосферного предусмотрена подача в скруббер пропана. Потоки пропана из испарителей и скруббера отделяются от увлеченных капелек жидкости в отбойнике, компримируются до давления 2 МПа, охлаждаются и в жидком состоянии возвращаются в процесс. Потери пропана компенсируют подачей свежего [41]. [c.42]

Мольная доля газа в уходящей с верха колонны смеси газов и паров нефтепродукта составляет [c.73]

Таким образом, правильный выбор агрегатного состояния подаваемой в колонну смеси имеет существенное значение для уменьшения относительного расхода разделяющего агента в процессе экстрактивной ректификации. На практике редко применяются разделяющие агенты, коэффициент относительной летучести которых превышал бы 0,3. Для таких разделяющих агентов из табл. 38 вытекает, что, как правило, предпочтительным оказывается питание колонны паровой смесью. Получаемое при этом сокращение относительного расхода разделяющего агента возрастает с увеличением коэффициента относительной летучести компонентов заданной смеси и с повышением в последней концентрации вещества, отбираемого в процессе экстрактивной ректификации в виде дистиллата. [c.262]

В описываемой принципиальной технологической схеме показаны только аппараты, имеющие непосредственное отношение к определению оптимальной рециркуляции этана и других параметров процесса. Дальнейшее же разделение в ректификационных колоннах смеси пропилена, пропана, бутадиена, бутиленов, бутана и бензола, схема пропанового и метанового охлаждения и т. п. в принципиальной технологической схеме не показаны. [c.241]

Таким образом, при разделении в адиабатной колонне смеси Н2—НО максимальный КПД намного ниже, чем при разделении воздуха, — всего 3,4% при полной обратимости всех остальных процессов. [c.242]

В [45] предложена универсальная стартовая стратегия пуска РК, позволяющая получить всю совокупность стационарных состоянии. С численными методами изучено разбиение пространства концентрации загружаемых в колонну смесей на области соответствующие достижению каждому из возможных стационарных состояний. [c.106]

Расчету подлежат высота Н и диаметр Dan аппарата. Существуют два основных принципиально различных типа массообменных аппаратов 1) аппараты с непрерывным контактом фаз — насадочные колонны, пленочные аппараты 2) аппараты со ступенчатым контактом фаз — тарельчатые колонны, смеси-тельно-отстойные аппараты. [c.320]

Не менее важным явлением при жидкофазной гидрогенизации является вспенивание находящейся в колонне смеси барбо-тирующим через нее водородом. Вспенивание оказывает отрицательное влияние на расщепление сырья, так как уменьшает время пребывания продукта в реакторе и изменяет содержание катализатора по высоте аппарата. Одновременно вспенивание благоприятствует реакции гидрирования, так как увеличивает поверхность раздела фаз и делает более легким доступ водорода к катализатору. Д. И. Орочко также показал, что вспенивание жидкости возрастает с увеличением газового фактора (отношение объемов газа и жидкости, поступающих в аппарат) и с увеличением пропускной способности агрегатов, хотя подача циркулирующего газа на единицу перерабатываемого сырья- [c.137]

В случае применения такой трехкорпусной установки исходная смесь делится на три почти равные части (чтобы компенсировать тепловые потери и уменьшение теплоты испарения с повышением давления во вторую колонну смеси подается несколько больше, чем в первую, а в третью — несколько больше, чем во вторую). Каждая такая часть подается в соответствующую колонну через теплообменник (теплообменник может быть и общим), где исходная смесь нагревается за счет тепла отходящего нижнего продукта. В трехкорпусной установке будет расходоваться только 35—40 % тепла, расходуемого в обычной однокорпусной ректификационной установке. [c.418]

Экстрактивная перегонка для выделения ароматических углеводородов из бензинов заключается в перегонке в тарельчатой колонне смеси неароматических углеводородов с одним ароматическим угле- [c.148]

Т — количество проходящей через колонну смеси, выражаемое обычно в мл (жидкости) в час [c.30]

В процессах выделения газов, нерастворимых в воде, применяю в качестве инертного газа водяной пар (отгонка в токе водяного пара) при охлаждении выходящей из отгонной колонны смеси водяной пар кои денсируется и компонент получается в чистом виде. Отгонку в токе во дяного пара применяют также для выделения из поглотительного рас твора углеводородов со сравнительно высокими температурами кипения (например, бензола) в этом случае при охлаждении конденсируются как водяной пар, так и выделенный углеводород, а их разделение производят путем расслоения компонентов по удельному весу. [c.586]

В процессах выделения газов, нерастворимых в воде, применяют в качестве инертного газа водяной пар (отгонка в токе водяного пара) при охлаждении выходящей из отгонной колонны смеси водяной пар кой- [c.606]

Уменьшение питания колонны смесью от понижения уровня смеси в напорном баке (при отсутствии регуляторного бачка с постоянным напором), что при неизменной подаче греющего пара может повысить температуру в колонне. [c.201]

Исходную смесь можно вводить в колонну в виде пара, жидкости или паро-жидкостной смеси. В зависимости от агрегатного состояния вводимой в колонну смеси изменяются расходы пара, жидкости или обеих материальных потоков. [c.259]

Состав подаваемой в колонну смеси изображается точкой Хс, являющейся точкой пересечения секущей, выходящей из вершины, которая соответствует разделяющему агенту, к точке состава исходной смеси и линии, соединяющей составы дистиллата дгд, и кубового остатка х . Конец отрезка, проведенного из точки Хк, изображает состав пара ук, находящегося в равновесии с кубовой жидкостью. В соответствии с уравнениями материального баланса (379) и (380) состав жидкости, стекающей с первой тарелки XI, изображается точкой, лежащей на отрезке х ук. Расположение этой точки определяется соотношением расходов л ид-кости и пара в колонне. Из уравнений (379) и (380) следует [c.282]

Ректификация — разделение жидкой, парэжидкостной или паровой смеси на практически чистые компоненты или их смеси, обогащенные легко- или тяжелолетучими компонентами. Процесс осуществляется в результате контакта неравновесных потоков пара и жидкости, формирующихся из вводимой в колонну смеси (питания). Формирование парового и жидкого потока основано на различии в температурах кигения разных компонентов и поддержании определенных темпе)атур вверху и внизу разделительной (ректификационной) колонны. [c.50]

К, й—критерий разделения, отвечающий таким количествам вводимой в колонну смеси, при которых критерий разделения еще не зависит от объема пробы. За продолжительность цикла разделения принято время удерживания наиболее тяжелого компонента [c.23]

Р — количество вводимой в колонну смеси для разгонки в единицу времени в кг-молях-, [c.76]

Нетрудно доказать, что точкам пересечения рабочих линий исчерпывающей и укрепляющей частей колонны соответствуют значения на абсциссе, равные составу подаваемой в колонну смеси х . [c.79]

Gf — количество вводимой в колонну смеси в кг) [c.84]

Рис. VI.6. Расчетная схема для случая орошения колонны смесью из слоя о,1 и части конденсата наров С.

Если мы обозначим в треугольной системе координат (рис. 5-8) состав вводимой в колонну смеси точкой М, состав дистиллята — точкой О [c.300]

В качестве примера ниже приведен состав поступающей из реактора в главную ректификационную колонну смеси на одной из крупных установок каталитического крекинга флюид [176]. [c.178]

Образование эфира можно значительно снизить, если предварительно отделить диэтилсульфат. Этого можно достигнуть разбавлением водой, выходящей из абсорбционной колонны смеси, состоящей из концентрированной серной кислоты, моноэтилсульфата и диэтилсульфата. Последний выделяется в нижиий слой и затем отделыю нодвергается гидролизу 30%-ной серной кислотой. После омыления оба слоя соединяются для дальнейшей переработки. Эфира в этом случае образуется пе более 2%. [c.200]

Для снижения температуры поступающей в колонну смеси до 385° перед ректификационной колонной в ноток продуктов реакции вводится охлажденный в 1еплообменниках 15 рециркулирующий остаток, подаваемый насосом 16. [c.241]

Указанные потоки при многокомпонентной ректификации могут быть получены двумя способами отбором из других кслонн путем ректификации на концевых учюткзх колонны смесей, содержащих по (р—1) компонентов. Эти варианты будут рассмотрены ниже. [c.182]

Для разделения ароматических изомеров предложено также применять [62] молекулярные сита. Система представляет собой двухступенчатую адсорбционно-десорбционную аппаратуру с двумя фракционирующими колоннами. Смеси пропускают через адсорбер, заполненный молекулярными ситами типа 10Х, предварительно насыщенными бензолом. На этом адсорбенте избирательно адсорбируется ж-ксилол. л-Ксилол вместе с бензолом, вытесненным л-ксилолом, концентрируется в выходящем из адсорбента потоке. Этот поток перегоняют, разделяя на л-ксилоль-ную фракцию высокой чистоты и бензол, возвращаемый в адсорбер для вытеснения ж-ксилольного концентрата. Адсорбцию и десорбцию проводят в приблизительно одинаковых условиях. Поток из десорбера перегоняют в отдельной колонне, выделяя ж-ксилол высокой чистоты. Применяя молекулярные сита с различными размерами пор, можно разделить и другие трудно поддающиеся очистке органические соединения. [c.328]

Фиг. 8-23. Результаты опыта п6 ад сорбционному разделению в стейляи пой колонне смеси равных объемов н-гексана и циклогексана [АНрИИ 6-107]. I.

Фиг. 8-24. Результаты опыта по адсорб цпонному разделению в [стеклянной колонне смеси равных объемов 2,2,4-тримс-тилпентана и метилциклогексана [АНИИП 6-107].

Фиг. 8-25. Результаты опыта ло адсорбционному разделению в стеклянной колонне смеси равных объемов и-гентана и н-додекаиа [АНИИП 6-107].

Фиг. 8-27. Результаты опыта по адсорбционному разделению в стек-лянаой колонне смеси равных объемов ц-бутилбензопа и 1,2,3,4-тетра-метилбензола[АНИИП 6-107].

Для соблюдения первого условия необходимо устанавливать напорный бак, куда непрерывно подают разгоняемую смесь. Бак должен иметь переливную (чресную) трубу, позволяющую держать уровень жидкости в нем постоянно на одной высоте. Благодаря этому напор подаваемой в колонну смеси не будет колебаться, а следовательно и расход ее будет постоянным. При небольшой производительности установки постоянный уровень жидкости поддерживается специальным бачком с поплавковым регуляторо.м. Этот бачок устанавливается рядом с напорным баком и позволяет наполнять напорный бак периодически. Аналогично напорному баку для смеси необходима установка напорного бака для охлаждающей воды. [c.190]

Для наблюдения за ходом протекающей в колонну жидкости на линии установлен смотровой фонарь 4. Над фонарем поставлен кран 5, служакщй для регулирования количества поступающей в колонну смеси. Этот кран снабжен циферблатом, прикрепленным к корпусу крана и стрелкой, укрепленной на пробке крана (рис. 111). Такое приспособление позволяет более быстро и точно устанавливать необходимую степень открытия крана и наблюдать отклонения от нормального положения. [c.194]

В предыдущем разделе было описано устройство, условия работы и контроль за работой ректификационной установки. Если бы все необходимые условия процесса в точности выполнялись, то обслуживающему персоналу не было бы надобности регулировать процесс. В действительности режим процесса нередко нарушается колебаниями давления греющего пара, напора охлаждающей воды, изменением состава исходной жидкой смеси и питания колонны смесью. Отсутствие автоматических регуляторов (парорегулятор, напорный бачок для питания колонны смесью и т. п.) и недостаточно хорошая организация контроля значительно усложняют обслуживание процесса. Следует иметь в виду, что и автоматические регуляторы не всегда достаточно точно выполняют свои функции (несовершенство конструкции, монтажа, обслуживания и ремонта). Автоматические регуляторы требуют более квалифицированного обслуживания, но при их исправном действии уменьшается количество обслуживающего персонала. [c.201]

Изложенные рассуждения применимы и к системам, в которых в условиях процесса азеотропной ректификации образуется гомогенный азеотроп, а возможность расслаивания отбираемой из верха колонны смеси обеспечивается путем ее охлаждения после конденсации. В этом случае кривая равновесия у = f x) не имеет горизонтального участка (рис. 96), а составы сосуществующих жидких смесей и л oпpeдeляюJ я температурой, до которой охлаждается конденсат пара, отбираемого из верха колонны. Если после охлаждения и расслаивания отбирается жидкая фаза состава то как и в разобранном выше случае, рабочие линии выходят из точки С. Как видно из рис. 96, состав дистиллата может изменяться в пределах от Хаз при R = оо ло у при флегмо-вом числе, отвечающем рабочей линии, проходящей через точки А и С. Соотношение количеств жидких фаз, получаемых в результате расслаивания, определяется отношением отрезков, на которые вертикаль, проведенная через точку состава пара вверху колонны. [c.257]

Основным недостатком препаративной хроматографии является сравнительно низкая производительность. Главная причина этого — периодичность про-явнтельного варианта газовой хроматографии и низкая степень использования объема хроматографической колонны, большая часть которой занята инертным носителем, не принимающим участия в процессах массопередачи. Хотя предложены непрерывные варианты газовой хроматографии, большинство из них либо пригодны лишь для бинарных систем, либо сильно усложняют процесс и не нашли пока широкого применения. Причиной низкой производительности является также быстрое снижение эффективности препаративных колонн с увеличением объема подаваемой в колонну смеси, характерное для газовой хроматографии. Менее серьезным недостатком препаративной хроматографии является необходимость перевода разделяемой смеси- в газовую фазу путем испарения разделяемой смеси и последующего выдет ления индивидуальных компонентов из сильно разбавленных газом-носителем смесей. [c.8]

В тарелках имеются отверстия для прохода паров и стока жидкостей. На рис. 6 схематически изображена секция тарельчатой ректификационной колонны. Пары, образовавшиеся при нагревании в кубе колонны смеси двух жидкостей с разными температурами кипения, поступают на нижнюю тарелку и частично конденсируются. При этом в первую очередь конденсируется жидкость с высокой температурой кипения, а пары низко-кипящей жидкости поступают на следующую тарелку. Вторая порция паров, поступая на нижнюю тарелку, тоже конденсируется, отдавая тепло жидкости, находящейся на тарелке. При этом часть находящейся на тарелке жидкости испаряется. Понятно, что в первую очередь испаряется жидкость с более низкой температурой кипения. Эти пары поступают на вторую тарелку и там конденсируются, отдавая тепло жидкости на тарелке и испаряя низкокипящую жидкость. Эти пары поступают на третью тарелку, где процессы конденсации и испа- [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология