Рецикл

Рис. IV-13. Схема разделительного блока установки каталитического крекинга с рециклом легкого и тяжелого газойлей (а) и подачей горячей струи в отпарную секцию тяжелого газойля (б)

Рис. 111-14. Схема перегонки нефти с рециклом и перегревом флегмы с нижней тарелки концентрационной части атмосферной колонны

Широкое распространение для таких же условий разделения получила схема из двух последовательно работающих колонн с рециклом дистиллята второй колонны (рис. 11-20,6), представляющая фактически некоторую модификацию предыдущей схемы. [c.124]

Выходящая из реактора реакционная смесь обрабатывается в сепараторе для кобальта водяным паром при 180 °С и 21 кгс/см после выделения окиси углерода и водорода, направляемых в рецикл. Освобожденные от окиси углерода продукты реакции гидрируются в спирты в гидрогенизаторе и затем направляются на ректификацию. [c.172]

Рис. У1-25. К оптимизации рециклов с перекрест-

С —100 X пара в кипятильнике рецикла пропана потерь этилена [c.130]

Для эффективного разделения фаз секция питания колонны должна иметь развитую сепарационную зону с промывным сепаратором. На орошение сепаратора подается более 2% (об.) на сырье жидкости с тем, чтобы с нижней отборной тарелки отбиралось жидкости (рецикл газойля) не менее 2% (об.) на сырье. Важно, чтобы подаваемая на промывку жидкость равномерно распределялась по сечению сепаратора. В трансферном трубопро воде на входе в колонну целесообразно устанавливать также сетчатый сепаратор. Время пребывания остатка в колонне следует принимать минимальным. [c.192]

Химические методы очистки аппаратуры от осадков несколько усложняют технологическую схему производства, вызывают необходимость создания системы рецикла, регенерации или утилизации отработанного растворителя и т. д. Однако при подборе эффективного растворителя с учетом конкретных условий всего производства можно создать благоприятные условия для широкого исполь- зования химических методов очистки аппаратуры с последующей комплексной переработкой отходов. [c.298]

Ячеечная модель с рециклом [c.44]

Например, торфяная пыль не взрывается, если в воздухе содержится меньше 16% кислорода, а пыль каменного угля становится неопасной при содержании двуокиси углерода в воздухе более 4%. Поэтому весьма эффективным средством предупреждения взрыва в распылительных сушилках может быть разбавление теплоносителя (воздуха) инертным газом до пределов безопасности с осуществлением рецикла теплоносителя. В качестве инертного газа для смешения с воздухом и компенсации потерь можно использовать топочные газы, перегретый водяной пар, азот и др. [c.155]

В работе [35] на примере разработки оптимальной схемы деметанизацни газов пиро пиза описано применение этого метода. В табл. П.З приведены исходные данные по процессу состав сырья, получаемых продуктов, температуры и давления. На рис. П-25 показаны принципиальные технологические схемы процесса, иллюстрирующие последовательность синтеза в качестве первоначального варианта (схема а) была принята обычная схема полной колонны с парциальным конденсатором при температуре хладоагента (этилена) минус 100 °С. Далее для конденсации и охлаждения верхнего продукта наряду с хладоагентом был использован дроссельэффект сухого газа (схема б). Затем исходное сырье охлаждали до температуры минус 62 С (схема в) н подвергали последовательной сепарации с подачей в колонну нескольких сырьевых потоков (схемы гид). Затем организовали промежуточное циркуляционное орошение в верхней частн колонны (схема е) и, наконец, — рецикл пропана с подачей его в промежуточный сырьевой конденсатор (схема ж). Соответствующие изменения температурного режима и стоимостные показатели процесса приведены в табл. П.4. Как видно, наибольшие затраты в простейшей схеме падают на потери этилена с сухим газом и на хладоагент, а по мере усовершенствования схемы эти статьи затрат существенно уменьшаются и становятся соизмеримыми с остальными элементами затрат для оптимальной схемы ж. [c.129]

В общем случае при наличии рециклов произвольной структуры в каждой точке выхода рециркулируемого потока Л,- нужно определить зависимости [c.285]

Техноло1Гические схемы блоков ректификации установок изоме-ризации достаточно просты и зависят в основном от принятого состава рецикла (рис. 1 -34) на схемах реакторы, сепараторы и кристаллизатор изображены условно. Разделитель ы блоки—со- [c.243]

Рис. /1-26. К оптимизации рециклов с перекрестными потоками.

Рис. У1-30. К оптимизации рецикла с разветвлением.

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

При (ректификации смеси исилолов с этилбензолом применяют также схемы колонн с рециклом дистиллята. Наприме р, при выделении этилбензола схемы с рециклом обеспечивают повышение содержания этилбензола в кубовом продукте с 99,45% до 99,7 /о. [c.257]

Анализ работы ГФУ по разным схемам показывает также, что использование двухколонных систем ректификации с рецикло-выми потоками неоправдано, так как высокое и стабильное качество продуктов при колебаниях состава сырья может быть получено в ОДНОЙ колонне, в то время как двухколонные системы усложняют схему и приводят к заметному увеличению затрат на разделение. [c.288]

Недостаток процессов дегидрр1рования — невысокая (30— 40%) конверсия за проход, определяемая термодинамикой. Однако ири дегидрировании образуются малокомпонентные газовые смеси с удовлетворительными соотношениями показателей летучести. Пропаи-иропиле1ювая и бутан-бутиленовая фракции из-за высокой селективности процесса не содержат вредных примесей. Поэтому фракции можно использовать непосредственно для синтеза метил-грег-бутилового эфира, изо-пропанола, егор-бутаиола, как сырье для оксосинтеза и др. Парафины Сз—С4 возвращают (рецикл) иа дегидрирование после отделения их от продуктов синтеза. [c.159]

Отдельно разбираются варианты неуправляемых и управляемых рецир1 улируемьгх и байпасных потоков. При этом для неуправляемых потоков ири этом принимается, что их на[)аметры состояния определяются только параметрами состояния стадии, с которой связан выход потока. Для управляемых потоков предполагается, к юме того, зависимост > от управления, воздействующего иа все или некоторые из его параметров состояния. Неуправляемый рецикл, иапрнмер, встречается в многостадийном ироцессе, ряд стадий которого охвачены рециклом, представляющим собой заданную часть материального потока с выхода какой-либо стадии. Управляемый рецикл необходимо рассматривать, иапример, когда среди стадий технологического процесса имеется управляемая стадия выделения некоторых исходных реагентов, возвращаемых на предшествуюи1,ие стадии процесса. [c.280]

Ход решения для этого примера предетавлен в виде графических построений на рис. У[-25—У1-28. Первые два этапа, показанные на рис. У1-25 и У1-26, полностью совпадают с первым этапом нахождения оптимального уиравления и выхода на (г + 1)-й стадии, подробно рассмотренным для процесса с одним рециклом и изображенным па рис. У1-22. [Лоеледние два этапа (рис. У1-27 и рис. /1-28) также совпадают с последним этапом (см. рис. У1-23) оптимизации процесса с одним рециклом. Различие состоит только в том, что определение [c.285]

Рассмотрим еще методику оптимизации многостадийного процесса с разветвляющимися рециркуляцион-ц ы м н потока м и. Наряду с условиями для точки выхода рецикла [уравнсиия ( 1,130) и ( 1,131)1 возможны также дополни- [ ельные условия для точек разветвления (рис. 1-29), кото])1,1С задаются и виде [c.288]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология