Расчет насадочных

Для расчета насадочной ректификационной колонны требуется определить высоту и диаметр колонны, а также провести гидравлические расчеты. Высота ректификационной насадочной колонны может быть определена из уравнения [c.216]

РАСЧЕТ НАСАДОЧНОГО АБСОРБЕРА [c.103]

РАСЧЕТ НАСАДОЧНОЙ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ [c.125]

Однако возможны и другие методы выражения движущей силы и кинетики процесса. В некоторых случаях (например, при расчете насадочных аппаратов) оказывается удобным выражать движущую силу процесса массопередачи косвенно через число Л/ единиц переноса, а кинетику процесса — высотой единицы переноса (ВЕП). [c.304]

При расчете насадочных ректификационных колонн непрерывного действия исходными обычно являются те же данные, что и в случае расчета тарельчатых колонн. [c.316]

Насадочные колонны различны по конструктивному выполнению, габаритным размерам и материалам. В малотоннажных производствах преимущественно применяют колонны диаметром 0 = 0,3—1,8 м (рис. 1,а), изготовляемые из керамики и других неметаллических материалов, тогда как в многотоннажных производствах, особенно в основной химической промышленности, распространены металлические (обычно футерованные изнутри для защиты от агрессивных сред) колонны диаметром 0 = Зч-8 м (рис. 1,6, в). При особо больших количествах перерабатываемого газа применяют колонны диаметром 0>8 м (рис. 1,г). Общая высота слоев насадки в этих аппаратах Н = пО колеблется в пределах от 2—3 до 30—40 м, причем часто п выбирают кратным диаметру О, определяемому при расчете колонны по заданным технологическим условиям и гидродинамическим параметрам скрубберного процесса [35, 73, 117, 133]. Детальное рассмотрение методов расчета насадочных колонн дано в работах [35, 86, 96, 105]. [c.5]

Анализ результатов расчета насадочного абсорбера показывает, что основное диффузионное сопротивление массопереносу в этом процессе сосредоточено в жидкой фазе, поэтому можно интенсифицировать процесс абсорбции, увеличив скорость жидкости. Для этого нужно либо увеличить расход абсорбента, либо уменьшить диаметр абсорбера. Увеличение расхода абсорбента приведет к соответствующему увеличению нагрузки на систему регенерации абсорбента, что связано с существенным повы- [c.108]

Пример 23. Выполнить гидравлический расчет насадочной ректификационной колонны с насадкой из колец Рашига по исходным данным и результатам технологического расчета, приведенным в примере 1 (см. также пример 22). [c.216]

При анализе процесса ректификации в насадочных колоннах с использованием дис узионной модели было установлено, что чем больше относительная летучесть, тем сильнее проявляется зависимость ВЕП и ВЭТТ от мольного состава при этом их значения изменяются по высоте колонны [17]. Эта зависимость от состава больше для ВЕП, чем для ВЭТТ. Поэтому расчет насадочных колонн лучше проводить по ВЭТТ, чем по ВЕП [15]. [c.235]

В данной главе приведены примеры расчетов насадочного и тарельчатого абсорберов по основному кинетическому уравнению массопередачи. Другие методы рассмотрены в главе VII на примере расчета ректификационных колонных аппаратов. [c.102]

СРАВНЕНИЕ ДАННЫХ РАСЧЕТА НАСАДОЧНОГО И ТАРЕЛЬЧАТОГО АБСОРБЕРОВ [c.112]

Расчет насадочных абсорберов [c.608]

А, II. Плановский, В. В. Кафаров, Расчет насадочных ректификационных колонн. Хим. пром., № 3, 16 (1945). [c.813]

Результаты расчетов насадочного и тарельчатого абсорберов приведены ниже [c.112]

Схема расчета насадочных и тарельчатых аппаратов для проведения процесса физической абсорбции, не осложненной химической реакцией, одновременно протекающими тепловыми процессами (неизотермическая абсорбция) процессами, связанными с промежуточным отбором или рециркуляцией жидкости, существенно отражающихся на структуре потоков, показана на рис. VI.в. [c.112]

Нагрузки по пару и жидкости и флегмовое число были определены ранее при расчете насадочной колонны (см. раздел 1.1). [c.131]

Метод расчета насадочных колонн, основанный на теплообмене между фазами, впервые был предложен в работе японских ученых К. Онда и др. [c.138]

Схема расчета насадочных и пленочных колонн однотипна. Допускают, что тот и другой тип колонн при противоточном движении фаз работает по принципу полного вытеснения пара и жидкости. Схема работы контактного устройства в виде тарелки отличается от схемы аппарата с насадкой и пленкой. Поэтому рассмотрим схемы расчетов насадочных и тарельчатых аппаратов отдельно. [c.333]

Расчет насадочных колонн [c.334]

Заданы скорость гю м/сек и поверхность соприкосновения фаз Р м . Этот случай рассматривается при расчете аппаратов для массообмена, в частности при расчете насадочных колонн (см. стр. 612). [c.22]

Смачиваемость насадок. При расчете насадочных колонн следует учитывать неполное смачивание насадки, вследствие чего в процессе массопередачи участвует не вся поверхность насадки, а лишь некоторая активная ее часть. [c.609]

Расчет насадочных абсорберов 611 [c.611]

При расчете насадочных абсорберов проще всего пользоваться методом единиц переноса, определяя высоту единицы переноса по формуле (16-47). [c.612]

Расчет насадочных абсорберов 613 [c.613]

Для ориентировочных расчетов насадочной части вакуумных дегазаторов при очистке минерализованных вод от сероводорода может использоваться критериальное уравнение вида [c.109]

Расчет насадочного абсорбера [c.232]

Расчет насадочной ректификационной колонны [6, с. 121-131]. [c.160]

Рассмотренный метод моделирования Моррис и Джексон (1531 с некоторыми видоизменениями использовали для расчета насадочных абсорберов. Они предлагают определять Р для конкретной системы в дисковой колонне, а Рр—в трубке с орошаемыми стенками стандартных размеров (стр. 163). Переход к промышленным насадкам осуществляется умножением найденных значений на соответствующие поправочные множители (см. стр. 464 и 471). [c.172]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАСАДОЧНЫХ КОЛОНН [c.306]

Аналоговые машины наиболее пригодны для расчета насадочных колонн, а также и других колонн, в которых осуществляется полный противоток пара и жидкости [28 [c.144]

РАСЧЕТ НАСАДОЧНЫХ КОЛОНН [c.209]

Очевидно, что каждая ступень построенной ломаной заключена между кривой равновесия и рабочей линией одной теоретической тарелки колонны. Аналогично поступают и при расчете насадочных ректификационных колонн. В этом случае вводится понятие эквивалентной высоты теоретической тарелки — высота насадки, которая имеет тот же коэффициент разделения, что и одна теоретическая тарелка, т. е. участок наса-дочной колонны, на котором происходит изменение состава, соответствующее одной ступени диаграммы Мак-Кэба — Тиле, Как следует из изложенного выше, при увеличении числа тарелок концентрация низкокипящей фракции в жидкости приближается к 1007о. но некоторые бинарные смеси отличаются тем, что содержание дистиллата достигает заданной величины меньше 100%, которая не может быть превышена при ректификации даже в случае бесконечно большого числа тарелок. Такие смеси называются азеотропными. Они отличаются тем, что кривая Х = Х ) пересекает диагональ диаграммы равновесия, где кривая равновесия проходит через точку [c.456]

Расчет насадочного абсорбера [6, с. 103-108]. [c.160]

Расчет насадочного абсорбера-Т,С,Б - [5, с. 103-108]. [c.159]

Использование результатов, полученных на лабораторных моделях, для. расчета насадочных колонн рассмотрено в главе VIII (см. раздел VIII-1-4). [c.175]

Прежде всего важно выяснить, является ли толщина диффузионной пленки у поверхности жидкости практически ничтожно малой по сравнению со средней толщиной слоя жидкости, стекающей по насадке, т. е. будет ли намного меньше, чем На. Это необходимо для определения возможности применения в расчетах выражений, полученных в главе VI. Использование значений /, полученных Шул-мэном и др. , и kl и а, приводимых Данквертсом и Шарма (см. раздел IX-1), показывает, что для колец Рашига размером от 13 до 38 мм в обычно используемом диапазоне плотностей орошения отношение D alkiL составляет примерно от Ю" - до 10 , будучи меньшим для более крупных насадок. Поэтому объем жидкости в насадке в целом практически всегда значительно превышает объем диффузионной пленки. Однако, разумеется, действительная толщина жидкостного слоя изменяется в насадке от точки к точке и в некоторых местах становится даже меньше средней толщины диффузионной пленки. Это обстоятельство может ограничить условия применимости к расчету насадочных колонн обычно используемых пленочной модели и моделей обновления поверхности. Дополнительное рассмотрение этого вопроса содержится в разделе IX-1-5. [c.184]

Расчет насадочных ректификационных колонн. Для насадочных колонн при скоростях паров ниже скоростей, соответствующих подвисанию жидкости, высоту единицы нерено.са определяют по формулам, приведенным на стр. 612. Наибольшее значение коэффициента массопередачи достигается при оптимальной скорости паров, которая соответствует началу подвисания и может быть определена по уравнению (17-16). Оптимальная скорость изменяется по высоте колонны в соответствии с изменением массовых скоростей пара и жидкости и их плотности. [c.693]

Расчет насадочных абсорберов. Для расчета г и д р а в л и ч е с к о го сопротивления аппарата, предварительно определяется сопро-тмвле не сухо и насадки [c.461]

Высоту колонны, эквивалентную теоретическо тарелке, в советской. литературе принято сокращенно обозначать ВЭТТ. В последние годы вместо ВЭТТ все.шире используют понятие высота единицы переноса (ВЕП), особенно при расчете насадочных и пленочных колонн.—Прим. ред. [c.557]

При расчете насадочных аппаратов (обычно графически или аналитически) определяют число ТТ, необходимых для заданного разделения, и высоту насадки, эквивалентную по эффективности одной ТТ (ВЭТТ). Последнюю находят, как правило, по опытным данным или эмпирич. ур-ниям. Более строгий метод расчета основан на использовании ур-ний массо- и теплопереноса. В последнее время было установлено, что перенос ЛЛК из жидкости в пар связан как с диффузией, так и с теплообменом между паром и жидкостью. В любом сечении колонны т-ра пара вьппе т-ры жидкости, поэтому вследствие воздействия теплового потока часть жидкости испаряется и примерно такое же кол-во пара конденсируется. Содержание ЛЛК в образующемся паре, естественно, вьние, чем в жидкости, а содержание в ней ЛЛК после конденсации пара ниже, чем в паровой фазе. Т. обр., в результате испарения и конденсации возникает дополнит, конвективный поток ЛЛК из жидкости в пар за счет термической Р. [c.232]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология