Движущая сила методы выражения

Однако возможны и другие методы выражения движущей силы и кинетики процесса. В некоторых случаях (например, при расчете насадочных аппаратов) оказывается удобным выражать движущую силу процесса массопередачи косвенно через число Л/ единиц переноса, а кинетику процесса — высотой единицы переноса (ВЕП). [c.304]

МЕТОДЫ ВЫРАЖЕНИЯ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ И КИНЕТИКИ ПРОЦЕССОВ МАССОПЕРЕДАЧИ [c.217]

Методы выражения движущей силы и кинетики процессов массопередачи [c.200]

Рассмотрим в этой главе последовательно расчет и методы выражения коэффициентов массопередачи (относительных и истина ных) и движущей силы процесса как независимых параметров, определяющих общую скорость процесса. Остановимся также на к. п. д. пенного аппарата — параметре, определяющем полноту протекания процесса. [c.123]

Величины, характеризующие интенсивность массообмена, связаны друг с другом уравнениями (И1-35) и (И1-38), а средняя движущая сила и число единиц переноса—уравнением (И1-22). Поэтому все три метода являются лишь разными математическими выражениями одного и того же процесса и в этом отношении равноценны. [c.195]

Только две зависимости скорости процесса рассматриваются в этом разделе. Первая (в реакционно-кинетической форме) представлена из-за ее общей применимости, что было отмечено раньше. Вторая (в форме внешнего переноса) иллюстрируется известным графическим методом определения числа единиц переноса для системы этого типа (метод может быть также применен при линейном или логарифмическом выражении движущей силы процесса диффузии внутри частиц адсорбента). [c.557]

Метод можно применить непосредственно к абсорбции в разбавленных системах в том виде, как описано выше. Для концентрированного газа, однако, требуется небольшая поправка вследствие упрощений при выводе выражения (9.99) для среднелогарифмической движущей силы из уравнения (9.98). Последнее соотношение основано на уравнении (9.86) и получается, если пренебречь членом У вм1 — У). Как можно показать, более строгая формула для ВЭТТ при абсорбции имеет вид [c.542]

При выражении движущей силы через число единиц переноса массы кинетика процесса разделения выражается через коэффициент массопередачи. Различные способы выражения движущей силы и кинетики процесса ректификации, а также связь между ними подробно рассмотрены в книге В. В. Кафарова [26]. В последнее время наряду с указанными методами развиваются способы расчета, основанные на математическом описании и моделировании статики и кинетики процессов ректификации в аппаратах различных конструкций [27]. [c.26]

Мы сочли целесообразным посвятить специальную главу различным методам выражения движущей силы и кинетики процессов массопередачи. Особое значение приобретает вопрос о единстве этих методов и взаимных переходах. [c.5]

К ВОПРОСУ о МЕТОДЕ ВЫРАЖЕНИЯ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ АБСОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ [c.218]

Отдельные параметры — Т. pJ , I, Х . ф, Ф — относятся, с одной стороны, к середине потока паро-газовой смеси, а с другой — к смеси, находящейся в равновесии с зеркалом воды. (Поверхность жидкости без учета ее формы и положения мы будем называть для краткости зеркалом .) Разность Д выражает движущую силу процесса. Каждый из этих методов дает иную формулу и численное значение коэффициента теплоотдачи а. Эти коэффициенты тем более переменны, чем меньше параметров учитывает данный метод в выражении движущей силы. [c.367]

Сходимость результатов по каскаду и одной ступени подтверждает правильность выбора метода расчета объемного коэффициента массопередачи с применением выражения средней движущей силы процесса как для аппарата промежуточного типа (в случае одной ступени и каскада) [c.200]

В настоящей статье приводятся некоторые соображения об общем методе выражения локальной движущей силы абсорбции. [c.218]

Мгновенная скорость реакции в структуре, имеющей преимущественно открытые поры, например полученной методом окатывания, рассчитывается при и о = 0,06 с и л из выражения (2.52). Для структур, полученных методом послойного нанесения пленок и имеющих больше закрытых пор, обнаружено более резкое, чем для аммонизации без увлажнения поверхности, замедление скорости реакции по мере уменьшения движущей силы процесса. Это объясняется, по-видимому, тем, что аммиак насыщает влагу и только с ней всасывается внутрь гранул под действием капиллярных сил, т. е. механизм диффузии меняется с газового на жидкостный. Для таких структур постоянный член уравнения (2.52) равен 16,2-Ю . [c.92]

Существуют более точные методы определения числа действительных тарелок Л. 10, 33, 48]. В настоящее время считается, что выражение движущейся силы через разности энтальпий более точно, чем через разность Концентраций. Поэтому как в отечественной, так и зарубежной литературе рекомендуется метод определения теоретического числа тарелок ректификационных колонн с применением Я-ху-диаграмм. Однако, как показывают сравнительные расчеты, этот метод не дает существенной точности, так как для определения действительного числа тарелок необходимо вводить в расчет к. п. д. тарелки, что может вносить большую погрешность. [c.176]

Этот эксперимент является наглядным примером часто получаемого и неучитываемого неправильного результата при применении метода пограничного слоя для расчета реальных течений, вызванных выталкивающей силой. В расчетной модели в допустимом диапазоне значений п скорость и 0,у) = 0 (см. выражение (3.5.39)). Следовательно, показатель степени х положителен. Это значит, что в расчетной модели подсасывание жидкости происходит только в горизонтальном направлении, т. е. v x, оо) /(оо). Но в реальных течениях для многих геометрических конфигураций пониженное движущее давление в области конвекции вызывает подсос жидкости также и снизу вверх. Можно предположить, что относительное влияние этого подсоса на местные параметры течения уменьшается с увеличением х или Сгх. Эти вопросы обсуждаются далее в разд. 3.10. [c.113]

Является ли разделение гидрофильной и липофильной частей необходимым условием гомоионной ассоциации Движущая сила ассоциации, вызванной структурированием воды, - минимизация нарушений структуры воды - прикладывается к любой паре больших ионов (разд. 1. Д). Эту движущую силу увеличивают гидрофобные связи (гл. 1, разд. 4) в случае ионов с группами углеводородного типа. Метод, аналогичный примененному Айгеном при выводе уравнения (3.3), дает то же самое выражение для гомоионной ассоциации, только вели- [c.513]

Электронно-дырочные инжекционные токи в полимерных диэлектриках исследованы значительно менее подробно по сравнению с ионными. Тем не менее, данные по таким токам для ряда полимеров [59, 60] позволяют сделать ряд важных заключений. Получить экспериментальную кривую / от т в режиме непрерывной инжекции с заметно выраженным максимумом тока представляется весьма затруднительным из-за плавного спада тока со временем даже при т Тп, что, возможно, вызвано наличием в полимерных диэлектриках глубоких ловушек для электронов, а это, в свою очередь, может быть связано [22, с. 103] со структурной неупорядоченностью (дефектами) полимеров. Поэтому для определения Тп и расчета у. по формуле (101) часто используют так называемый импульсный метод. Ионизирующим излучением в тонком приэлектродном слое б < Л создаются носители заряда в течение т Тп- Под действием приложенного напряжения тонкий слой заряда движется по нанравлению к коллекторному электроду, что вызывает появление имиульса тока, сила которого резко уменьшается до уровня темпового тока, когда движущийся заряженный слой достигает противоположного электрода, т. е. в момент времени т = Тп- Если сила тока при О < т Тп остается постоянной, то в диэлектрике имеются только мелкие ловушки. Снижение тока в указанном интервале свидетельствует в пользу наличия наряду с мелкими глубоких ловушек. [c.78]

Величи ны NtoR или Кюе обычно определяют методом графического интегрирования соответствующих выражений, для чего необходимо иметь данные, получаемые из диаграмм типа описанных в главе VI. На диаграмме процесса непрерывной противоточной экстракции (рис. 195) нанесены кривая равновесия и рабочая линия. Методы построения рабочей линии были рассмотрены ранее. Вертикальное расстояние от любой точки Р на рабочей линии до кривой равновесия представляет собой общую движущую силу процесса, выраженную через разность [c.388]

Обратимая химическая реакция. При обратимых химических реакциях расчет обычно выполняют по движущей силе (в жидкой фазе), выраженной через общую концентрацию компонента. При этом коэффициент массоотдачи в жидкой фазе ниже, чем при физической абсорбции, т. е. х<1 (стр. 139). Можно вести расчет и по движущей силе, выраженной через концентрации непревра-щенного компонента, пользуясь псевдокоэффициентом массоотдачи. Как указывалось (стр. 139), такой метод применили Уитней и Вивиан при изучении растворения хлора и двуокиси серы в воде. [c.304]

В работе на основе методов механики гетерогенных сред и неравновесной термодинамики получено выражение для термодинамической движущей силы, учитывающей коллоидно-химические явления в межфазной области и, в частности, образование ДМС и пленок. Предложен способ вычисления разности давлений в фазах и в пленке, толщины последней, коэффициентов диффузии в ней, а также такой структурной характеристики пленки, как порозность изучена динамика диффузионных пофаничных слоев и пленок установлено, что диффузионное сопротивление в пористых пленках изменяется со временем, как правило, проходя через максимум. Предложен физический механизм этого явления. [c.56]

Механизмы каталитических реакций могут быть самыми разнообразными. Так, каталитические реакции могут протекать по механизму Ленгмюра — Хиншельвуда или Элея — Райдила (см. гл. 1 и 2), и скорость любой стадии процесса — адсорбции, поверхностной реакции или десорбции — может оказаться скорость-определяющей стадией реакции. Весьма распространенным является механизм, включающий диссоциацию адсорбата при этом могут происходить как мономолекулярные, так и бимолекулярные поверхностные реакции. Уравнение скорости каталитической реакции, соответствующее любому частному механизму, можно описанными выше методами свести к трем рассмотренным в предыдущем разделе случаям. В каждом из этих случаев выражение для скорости включает кинетический член, состоящий из отношения а) члена (в числителе), который является мерой движущей силы, способствующей течению реакции, и б) члена (в знаменателе), который является мерой замедления реакции вследствие адсорбции исходных веществ и продуктов (или только продуктов). В табл. 9.1 для некоторых частных механизмов приведены формы выражений для общей скорости, полученные на основании фундаментального уравнения скорости, принятого для рассматриваемого механизма. [c.401]

Псевдосекционный метод основывается на представлении об аппарате промежуточного типа, в котором поле концентраций (температур) характеризуется числом псевдосекций. Зная это число, можно рассчитать среднюю движущую силу и получить обобщенные выражения для КИДС и фактора масштабного перехода, которые используют для расчета размеров аппарата или продолжительности процесса. [c.13]

Степень использования движущей силы удобно характеризовать числом псевдосекций п или числом псевдоциркуляций т. Оба этих случая в конечных точках дают один и тот же результат для выражения действительной движущей силы процесса. По-видимому оба представления в равной степени состоятельны. Но представление псевдосекционной модели аппарата более удобно, так как число псевдосекций легко определять на холодных моделях, пользуясь методом ступенчатой функции (вымывание меченого вещества). Так как в распылительно-сушильных аппаратах твердая фаза представляет собой сильно разбавленный поток частиц, то ее влиянием на перемешивание можно пренебречь [104]. Число псевдосекций п является функцией гидроаэродинамики газообразной фазы и в случае распылительных сушилок зависит от ряда факторов ввода теплоносителя, количества теплоносителя, отношения длины аппарата к диаметру 150 [c.150]

В общем случае степень использования движущей силы является функцией гидродинамической обстановки в аппарате и расположения рабочей и равновесной линий концентраций (температур). Степень использования движущей силы удобно характеризовать числом псевдосекций п или числом псевдоциркуляций т. В конечном итоге получается один и тот же результат для выражения действительной движущей силы процесса. Но псевдосекционная модель аппарата более удобна, так как число псевдосекций легко определять на холодных моделях, пользуясь методом ступенчатой функции (вымывание меченого вещества). [c.96]

При использовании метода Кольборна—Хоугепа [12] для расчета парциального конденсатора предполагалось, что по мере того, как газовая смесь охлаждается, отдавая тепло холодной поверхности, она остается насыщенной, и туман не образуется. Таким образом, можно найти вызывающую массопередачу, движущую силу, выраженную через парциальные давления, через температуру газа и температуру на границе раздела фаз. Цель задачи — исследование условий, при которых высказанное допущение может оказаться верным. [c.327]

С увеличением турбулизации разность величин равновесного давления поглощаемого компонента на границе раздела фаз Рр,- и равновесного давления Рр, соответствующего концентрации абсорбтива в основной массе Ж1ТДК0Й фазы, может изменяться. Однако вышеизложенные соображения о методе выражения движущей силы применимы даже к такому высокоинтенсивному режиму абсорбции, как иенному. [c.222]

Метод выражения движущей силы абсорбционных процессов, учитывающий равновесное давление поглощаемого компонента на границе раздела фаз, позволяет представить коэффициент массопередачи практически постоянной величиной, пе завхтсящей от копцептрации абсорбента и абсорбтива. [c.223]

Аналогично ведут расчет и по движущей силе, выраженной через — X. Все приведенные методы расчета дани достаточно близкие рез льтлты (расхождения объясняются неточностью графических построений и погрешностью при определении значений величин по графикам). Принимаем в среднем /= = 3600 м . [c.79]

Необходимо заметить, что при расчете производительности или размера абсорбирующей системы на основе уравнений (15) и (16) пользуются коэфициентами /г/ и кд, как было установлено при обсуждении случая 1, в котором сопротивление в пограничном слое газа ничтожно мало, и случая 2, в котором ничтожно мало сопротивление пограничного слоя жидкости. Однако этот коэфициент пограничного слоя газа определяется движущей силой, которая выражена разностью в составе газа в молях поглощаемого газа на моль инертного газа. Подобным же образом коэфициент пограничного слоя жидкости к/ зависит от разности в составе жидкости, выраженной в молях растворенного газа на моль чистого растворителя. С другой стороны, те немногие коэфициенты, которые можно найти в литературе для коэфициента пограничного слоя газа, выражены в разности парциальных давлений растворенного газа, а для коэфициента пограничного слоя жидкости в разностн составов, выраженных в весовых единицах (граммы, килограммы, фунт или моль) растворенного газа на единицу объема (куб. сантиметр, литр или куб. метр) раствора, КогДа концентрации поглощаемого газа малы соответственно как в газовой, так и в жидкой фазах, то без большой ошибки можно применить уравнение (16), пользуясь при этом преобразованием значений величины кд в значения величины кд для средней концентрации растворенного газа. Подобным же образом такое преобразование может быть сделано и для определения к/ из кр Однако этот путь может привести к значительной ошибке, когда концентрация поглощаемого газа велика. Приводимые ниже преобразования дают путь применения метода расчета, представленного уравнениями (15) и (16), к случаям, когда имеют место высокие концентрации поглощаемого газа, к/ [уравнение (15)] выражается в виде [c.575]

На частицу дпсперсной фазы, движущуюся в среде сплошной фазы, действуют одновременно архимедова сила, сопротивление жидкости и поверхностные силы. Суммарное воздействие этих сил приводит к тому, что завпспмость скорости диспергированной частицы от ее объема в общем случае носит экстремальный характер. Лишь сравнительно мелкпе частицы дисперсной фазы [32] имеют сферическую форму. На практике всегда приходится иметь дело с каплями и пузырями, которые пмеют ярко выраженную эллиптическую или вообще неправильную форму [32]. На движение крупных частиц дисперсной фазы оказывает также влияние воз-никновепие в них циркуляционных токов, колебание и вращение частнц [65]. Прп этом экспериментальные зависимости скорости движения частпц дисперсной фазы от физических параметров системы часто не удается линеаризовать обычными методами [65, 66 . [c.296]

Расчету сечения столкновения частиц посвящено довольно много работ, которые можно разделить на три группы в зависимости от степени учета сил взаимодействия частиц. Укажем лищь некоторые из них. Первые работы были выполнены Смолуховским [8] в них построена теория коагуляции коллоидов без учета гидродинамических сил взаимодействия частиц. В большинстве последующих работ рассматривалось движение частиц в маловязкой среде применительно к проблемам коагуляции капель и частиц в атмосфере [9, 10]. Учет гидродинамического взаимодействия двух медленно движущихся сферических частиц в вязкой жидкости на основе приближенных выражений, полученных методом отображений и справедливых, только если частицы находятся относительно далеко друг от друга, был сделан в работах [11 — 13]. В частности, в [И] таким образом определено сечение столкновения для двух сферических частиц разного радиуса, осаждающихся в поле силы тяжести. Результаты этой работы были использованы в [12] для расчета сечения столкновения частиц сравнимых размеров в электрическом поле. Расчет сечения столкновения двух заряженных частиц, когда одна из них значительно меньше другой, сделан авторами работы [14]. Более точный учет гидродинамических сил был осуществлен в [13, 15, 16]. Отметим, что в [15] определено сечение столкновения проводящих капель различного размера во внешнем электрическом поле, а в [16] — и с учетом заряженных капель. В последних двух работах учитывались как гидродинамические, так и электрические силы, полученные при точном решении соответствующих гидродинамических и электростатических задач. Во всех указанных работах рассматривалось взаимодействие частиц без учета внутренней вязкости. В работе [17] определено сечение столкновения двух сферических капель, внутренняя вязкость которых отлична от вязкости окружающей жидкости. Там же учтена также сила молекулярного взаимодействия капель, обеспечивающая возможность их коалесценции. [c.255]

Цель настояш его раздела показать методы [18] расчета коэффициентов переноса, в которых в качестве исходных данных используются коэффициенты трения, коэф цпенты распределения и другие характеристические параметры мембранной модели. Если исключить протекание электрического тока (7 = 0), то можно записать выражение для локальной функции рассеяния в любой точке мембраны с учетом локальных движущ их сил [c.437]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология