Контактирование процент

Теоретический процент контактирования. Процент контактирования зависит не только от типа катализатора, но и от температуры. Если пропускать сернистый ангидрид через контактную массу, то контактирование начнется при строго определенной для каждого катализатора температуре. Для платиновой контактной массы на асбесте она составляет 250° С, для ванадиевой — около 400° С. [c.122]

Однако при анализе газовой смеси после контактирования процент сернистого газа определяется не по отношению ко всей газовой смеси, а к газовой смеси без серного ангидрида. Вследствие этого при анализе получается не истинное значение молярной доли серного ангидрида, равное Ь, а условная молярная доля Ь, представляющая собой отношение числа молей непрореагировавшего сернистого газа а (1—г ) к количеству газовой смеси [c.55]

Анализ эксплуатации магистральных трубопроводов, по которым последовательно перекачиваются различные нефти, показывает, что объем смеси при прямом контактировании составляет 0,5-1,0 % объема трубопровода. Для трубопроводов больших диаметров и протяженности эти проценты выражаются довольно внушительными цифрами [226,247]. [c.145]

Каждая секция смесителя-отстойника должна обеспечивать в смесительной камере контактирование фаз в эмульсионном режиме до приближения к равновесию на 80—100%, а в отстойной камере — возможно более глубокое и быстрое разделение эмульсии на чистые фазы, в которых содержание примеси другого реагента (унос) не должно превышать долей процента. [c.66]

Для конкретных условий систем с реакторами шахтными типа ТСС имеется возможность значительно упростить вычисления. Ввиду того, что применяемые гранулированные контакты (йгр = 4 до 6 мм) имеют весьма развитую внешнюю поверхность и коэфициенты теплопередачи между катализатором и продуктом получаются также достаточно высокие, нагрев твердых частиц от до 4 совершается за очень короткие промежутки времени, исчисляемые долями процента от общей длительности контактирования. Поэтому можно считать, что весь процесс практически протекает в интервале от до /5 при ничтожных разностях температур между реагирующей средой и омывае- [c.207]

В период второй мировой войны для производства компонента авиационного бензина некоторое время применяли серную кислоту [12, 13]. Сейчас она в значительной мере вытеснена фосфорной кислотой и применяется главным образом в так называемом низкотемпературном кислотном процессе избирательной полимеризации изобутилена в диизобутилен. Бутан-бутиленовую сырьевую фракцию подвергают двухступенчатому противоточному контактированию с 60—70%-ной кислотой при 24—38° С при этом около 90% изобутилена избирательно абсорбируется кислотой. Кислоту, содержащую абсорбированный изобутилен, нагревают 1 мин примерно до 99° С при этом протекает полимеризация, и поскольку полимер почти нерастворим в кислоте, его легко можно удалить отстаиванием. Продукт содержит около 80% диизобутилена и 20% триизобутилена обычно в нем присутствует лишь несколько процентов [c.248]

Повышение процента конверсии SO2 в SO3 способствует не только увеличению выпуска серной кислоты, но и меньшему загрязнению атмосферы сернистыми соединениями. Однако даже на заводах, применяющих методы повторного контактирования, содержание SO2 в выхлопных газах не ниже 0,02%, тогда как на большинстве действующих сернокислотных заводов оно составляет 0,25—0,45%. При таком содержании SO2 в отходящих газах на заводе мощностью 160 тыс. т/год серной кислоты в атмосферу будет выбрасываться 0,77 71 SO2 в сутки [23]. [c.337]

При регенерации бензола концентрация щелочи оказывает влияние на процент извлечения фенола. Чем больше разбавлен раствор, тем лучшее извлечение фенола достигается. С другой стороны, для удобства транспортировки феноляты должны иметь повышенную концентрацию. Опытным путем установлено, что описанный выше метод регенерации бензола путем двухступенчатого контактирования фенолизированного бензола вначале с крепким, а затем со слабым раствором щелочи обеспечивает желаемую концентрацию фенолят. [c.173]

О5 и 81,1% Ng. Принимая процент контактирования равным 94,0, получим следующий состав газа на выходе из контактного аппарата [c.442]

В производстве серной кислоты контактным способом печной газ, поступающий в контактный узел, имеет следующий состав (по объему) 7,8% 562, 10,8% О2 и 81,4% N2. Процесс контактирования ЗОг в ЗОз протекает при 500 С и нормальном давлении. Подсчитать а) процент контактирования б) состав газа по выходе из контактного аппарата, если реакция достигает равновесного состояния. Прн расчете значение /(,взять по рис. 18 (стр. 180). [c.207]

Контактный узел. В теплообменник поступает 4050 газа (состав дан выше) с температурой 40°С и уходит из него газ в том же количестве и того же состава с температурой 235°С. В контактный аппарат поступает 4050 газа состава 7,0% SO2, 11,9% О2 и 81,1% N2. Принимая процент контактирования 94,0, получим следующий состав газа на выходе из контактного аппарата [c.332]

Процент контактирования (Q) вычисляют по формуле [c.122]

Для массы БАВ процент контактирования в стандартных [c.122]

При производстве серной кислоты контактным способом печной газ, поетупамщиц в контактный узел, имеет следующий состав (по объему) 7,8% ЗО2, 10.8% О2 и 81,4% N3. Процесс контактироваи.ня ЗОг в ЗО3 протекает ири температуре 500 С и давлении I ата. Подсчитать а) процент контактирования б) состав газа по выходе из контактного аппарата. [c.215]

Под термической устойчивостью подразумевают снижение процента контактирования, обусловленное работой контактной массы при высокой температуре (700°С). [c.122]

Вычисление процента контактирования сернистого газа [c.208]

Для вычисления процента контактирования (Q) требуется знать содержание SO2 в газе перед контактным аппаратом (определение см. стр. 180) и содержание SOo в газе после контактного аппарата (см. стр. 202). [c.208]

Процент контактирования можно вычислить также по табл. 5 (см. Приложение IV, стр. 344). [c.208]

В контактный аппарат поступает 4050 газа состава 7,0% ЗОа, 11,9"/з Ог и 81,1 7о N2. Принимая процент контактирования ]1авиым 94,0, получим следующий состав газа на выходе нз контактного аппарата [c.334]

Метод 7. Вытеснение нефти обогащенным газом основано на закачке смеси углеводородных газов с содержанием фракций С2-6 и С7+ несколько десятое процентов. Точка О на тройной диаграмме, соответствующая составу нагнетаемого в пласт газа, располагается правее разделительной линии ММ (см. рис. 18). В результате конденсации газа в пластовой нефти после нескольких этапов их контактирования на фронте вытеснения образуется смесь критического состава В. По сравнению с методом закачки сухого газа вытеснение нефти с конденсацией обогащенного газа происходит при меньших давлениях (10,5— 21 МПа). Метод эффективен на месторождениях с плотностью менее 0,925 г/см , так как на залежах с тяжелыми нефтями увеличивается расход газа для создания зоны смешения достаточных размеров. При осуществлении этого метода необходимо обеспечение строгого контроля за составо.м закачиваемого газа. [c.57]

Концентрация компонентов в системах соответствовала их концентрации в катализаторе, предложенном в [3]. После нанесения каждого компонента образцы сущили и затем прокаливали на воздухе при t = 600°С в течение 6 часов. Удельная поверхность катализаторов определялась методом тепловой десорбции азота. Исследование активности проводили на импульсной микрокаталитической установке в кинетической области в ыехроматографнческом режиме. В качестве модельного углеводорода использовался нзопептан. Активность катализаторов изучали в интервале температур 550—630°С, время контактирования — 0,7 с. Эксперименты по влиянию количества импульсов на активность каталитических систем проводили при 600°.С Перед испытанием катализаторы измельчали в ступке и отсеивали фракцию 0—0,25—0,5 мм. Активность катализаторов в реакциях дегидрирования, крекинга и изомеризации определяли по выходу продуктов соответствующих реакций в процентах. Удельную активность катализаторов в реакции дегидрирования изопентана в изопрен определяли ло выходу изопрена на грамм катализатора и на единицу поверхности. [c.28]

Следует иметь в виду, что процесс окисления ЗОг в 50з с достаточной скоростью протекает только в присутствии )<атали-затора (Х гОг,, АдзУ04 и др.). В заводских условиях подбираются такие оптимальные условия, при которых достигается высокий процент контактирования и относительно высокая скорость процесса (например, 96%-ный выход при 440°). [c.263]

Результаты опытов приведены в табл.. 1, из которой видно, что при внесении указанных добавок в раствор цеха сероочистки активность его снижается и чем больше процент добавки, тем сильнее ее влияние на активность раствора. Коксовый газ пропускали непосредстаэкно через поглотительный раствор с предварительным контактированием с водой пожарно-питьевой, кипяченой (в течение 30 мин) и некипяченой нз градирни конечного охлаждения газа. В газе определяли содержание сероводорода. [c.45]

Большая скорость процесса достигается при температурах 700—900° С в условиях более низккх температур снижается скорость процесса и выход окиси азота, высокие температуры могут быть достигнуты за счет тепла реакиии. Каждому проценту ЫНз, окисленной Б газовой смеси, соответствует повышение температуры на 70° С. Если к воздуху добавить аммиак из расчета стехиометрического соотношения Оз NHз = 1,25 моля Оз моль N1 3, то концентрация его составит 14,4% однако для того чтобы степень окисления была высокой (97—98%), необходим избыток кислорода указанное выше соотношение должно составить 1,7— 2,0. При таком соотношении концентрация МНз в аммиачно-воздушной смеси достигает 9,5—11,5% чтобы получить достаточно высокую температуру контактирования при концентрации 9,5% N1 3, приходится подогревать газовую смесь перед поступлением в контактный аппарат за счет тепла горячих газов, вышедших из контактного аппарата. [c.102]

Изоамилены выделяют из жирной кислоты во второй абсорбционной секции путем контактирования ее с инертным парафиновым растворителем, предпочтительно содержащим 6—9 атомов углерода в молекуле. Тепло, необходимое для эндотермической реакции десорбции, подводится путем соответствующего подогрева потока сырья, поступающего на вторичную экстракцию. Кислота из второй экстракционной секции, содержащая лишь несколько процентов изоамиленов, возвращается в первую секцию. Парафиновый растворитель, содержащий экстрагированные амилены, промывают щелочью и водой и направляют на дистилляцию для выделения изоамиленов. Вследствие большого различия температур кипения изоамиленов и растворителя разделение это осуществляется легко. Неэкстрагйрованные углеводороды после нейтрализации и промывки используются как компонент бензина. [c.72]

Для контроля температуры лабораторной очистки в колбу опускают технический термометр на длинной ножке. Продолжительность перемешивания при заданной температуре 15—20 мин. Это время используют, чтобы подготовить воронку для фильтрации. Фильтрацию осуществляют на дырчатой фарфоровой воронке (воронка Бюхнера), вставленной на пробке в горло отсосной склянки (склянка Бунзена), которая служит приемником для отфильтрованного масла. Боковую трубку отсосной склянки соединяют резиновой трубкой через предохранительную склянку с водоструйным или масляным насосом. На дырчатое донышко фарфоровой воронки накладывают кружок фильтровальной бумаги, точно отвечающий размерам дна воронки (края фильтра не должны заходить на стенки воронки). Фильтр слегка смазывают очищенным маслом и присасывают под вакуумом. Затем, не отключая насос, переносят из колбы на воронку смесь масла после контактирования с землей. Когда все масло отфильтруется, аппарат от насоса отсоединяют, и только после этого выключают насос (подробно об условиях работы с вакуум-насосом см. стр. 139). Проконтактированное масло взвешивают, вычисляют его выход в процентах на сырье и анализируют. [c.98]

Тщательное исследование этого вопроса было произведено S hneider oM и Froli h OM , которые изучили первичные продукты пиролиза пропана, пропилена, этилена и бутадиена при температурах выше 700° и при очень мало.м времени контактирования, т. е. при малом проценте разложения. По мнению этих ученых бутадиен непосредственно образуется из этилена, без предварительного образования бутилена, по реакции [c.197]

Позже Stor h и Golden заметили, что при 1500° и времени контактирования, равном 0,03—0,04 сек., -смесь метана с двуокисью углерода (1 3) давала 10% ненасыщенных углеводородов (главным образом ацетилена), 10% о-киси углерода, 35% водорода и 45% неизмененного -метана. При несколько большем врем-енк к-01нтактирования процентное содержание водорода и окиси углерода увеличивалось, причем процент ненасыщенных углеводородов оставался приблизительно постоянным. При такой высокой температуре водяной пар является менее пригодным разбавителем, чем двуокись углерода, вследствие потери метана в виде утля, отлагающегося в реакционной трубке. С двуокисью углерода эта по теря не превышала нескольких процентов, тогда как с водяным паром она доходила до 15—20%. [c.310]

Кольцеобразная масса была загружена в контактный аппарат типа К-39-4 в августе 1961 г. Одновременно для сравнения был загружен подобный аппарат гранулированной массой. По объему было загружено гранулированной массы 24,2 м , кольцеобразной — 22,8 м , т. е. на 6% меньше, тогда как по данным лабораторных и полупромышленных испытаний, проведенных УНИХИМом совместно с Кировоградским медькомбинатом, ее надо было загрузить с 10%-ным избытком против гранулированной. Таким образом, при сопоставлении процента контактирования по гранулированной и кольцеобразной массам в обоих испытываемых аппаратах необходимо иметь в виду, что в общей сложности по объему кольцеобразной контактной массы было загружено на 17% меньше, чем было необходимо. [c.193]

Касаясь работы I слоя контактных аппаратов, загруженных гранулами или кольцами, необходимо отметить, что процент контактирования за 15 месяцев работы снизился на 10% — с 60 до50. Поэтому контактную массу следует загружать в слой в большем количестве (на 20—40%) во избежание столь резкого снижения процента контактирования. Это касается и других заводов. [c.194]

С (при изучении температурной зависи ости) и при 630 °С (при изучении концентрационной заБисимости) время контактирования — 0,7 с. Перед испытанием катализаторы измельчали в фарфоровой ступке и отсеивали фракцию 0 0,25., ,. 0,50 мм, что позволило устранить влияние внутри-диффузионных факторов на кинетику дегидрирования. При измерении активности образцы обрабатывали одинаковым (ЗО) количеством импульсов изоамиленов и для оценки каталитических свойств принимали данные 30-го импульса. Каталитические свойства образцов в реакциях дегидрирования, крекинга и изомеризации оценивали по выходам продуктов соответствующих реакций в процентах удельную активность катализаторов в реакции дегидрирования израмиленов определяли по выходу изопрена в граммах на единицу поверхности катализатора. [c.107]

Составить а) материальный и б) тепловой балансы контактного узла для окисления SO2 в SO3, исходя из 1 т 42 /о ного колчедана при содержании 2,5%S в огарке. Температура при контактировании 472° избыток воздуха, подаваемого в печь, составляет 60% от теоретического количества его для всего процесса. Подсчитать также в) процент контактирования, если оп составляет 98% от теоретического. Константу равновесия реакции 250г [c.460]

Составить а) материальный и б) тепловой балансы контактного узла для окисления SO2 в SO3, исходя из 10 кг 42%-ного колчедана при содержании 2,5% S в огарке. Температура при контактировании 472°С избыток воздуха, подаваемого в печь, составляет 60% от теоретического количества его для всего процесса. Подсчитать также в) процент контактирования, если он составляет 98% от теоретического. Константу равновесия реакции 2S02-f02 = =250з подсчитать по уравнению (28), табл. 24 (стр. 506). Температура входящих газов 50°С, отходящих 220°С. [c.345]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.184 , c.290 , c.448 ]

Технология серной кислоты (1956) -- [ c.145 , c.350 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.184 , c.290 , c.448 ]

Производство серной кислоты (1956) -- [ c.145 , c.350 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.71 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология