Плотность газожидкостного слоя относительная

Относительную плотность газожидкостного слоя в переливном устройстве рассчитывают по формуле [c.403]

А — относительная плотность газожидкостного слоя (пены) при расчетах принимают приближенно к = 0,5 [c.27]

Обработка данных [92] пр относительной плотности газожидкостного слоя при различных скоростях газа, частотах и амплитудах вибраций показала (рис. IV-3), что для каждой скорости газа в интервале от 0,0049 до 0,060 м/с имеется критическая интенсивность вибраций (ns) кр, ниже которой г ) зависит только от скорости газа. После того как (ns) превышает (ns) кр, появляется зависимость 1) от (ns) (ns)-V . При скоростях газа больше 0,06 м/с наблюдается отсутствие зависимости относительной плотности газожидкостного слоя от интенсивности вибраций. [c.73]

Исследование влияния на относительную плотность газожидкостного слоя расстояния между тарелками показало, что с увеличением Ят значения t]) увеличиваются, а газосодержание соответственно уменьшается. Следует отметить, что критическая интенсивность также является функцией расстояния между тарелками. [c.73]

Рис. 1У-3. Зависимость относительной плотности газожидкостного слоя от интенсивности вибраций для системы воздух —вода при > = 0,08 м (тарелки КРИМЗ [47]), с = 0,144 - г=5,3-10-з № ж = 1 2-10-з м/с Ят = 0,04 м .

Анализ опытных данных [92] показывает, что размер отверстий и свободное сечеиие тарелок, диаметр аппарата и плотность газа практически не оказывают влияния на относительную плотность газожидкостного слоя. [c.75]

Пример 23. Определить к. п. д. перекрестноточной тарелки с кольцевыми клапанами (размеры клапана даны на рис. 32) для колонны диаметром 260 мм, а также коэффициент массопередачи в процессе десорбции диоксида углерода из его водного раствора при продувке воздухом. Концентрация СОг в растворе на входе в тарелку 0,65 г/л, на выходе с тарелки 0,12 г/л, температура на тарелке 20 С. Плотность орошения колонны 0 = 15,1 м /(м -ч). Нагрузка колонны по газовой фазе обеспечивает подъем клапанов (зазор между клапаном и плоскостью тарелки) на тарелках на высоту а,- = = 6,5 мм. Масса клапана С кл = = 0,03 кг относительное свободное сечение тарелок 5о=0,12 м /м. Высота газожидкостного слоя на тарелке Яп = 130 мм. [c.188]

Определяют сопротивление тарелки по уравнению (V. 100) и относительную плотность пены (газожидкостного слоя на тарелке) по уравнению (V. 102). [c.412]

Одним из Наиболее рациональных методов определения величины межфазной поверхности в газожидкостных системах является световой метод, основанный на явлении деполяризации света на границах раздела сред, имеющих различную оптическую плотность. Метод дает интегральные значения величин межфазной поверхности по сечению двухфазного слоя. Этот метод разработан относительно недавно [86, 88, 129—131] и в настоящее время находит все большее распространение. К достоинствам метода можно отнести возможность получения данных о распределении поверхности контакта фаз по высоте газожидкостного слоя независимость его от физико-химических свойств системы (при условии, что ни одна из фаз не является оптически активной). [c.88]

Аппараты с подвижным слоем насадки появились относительно недавно, но уже получили достаточно широкое распространение в пылеулавливании. В качестве насадки в таких аппаратах чаще всего используются полые и сплошные шары из полимерных материалов, стекла или пористой резины. Насадкой могут служить и другие тела, например кольца, седла и т. п. Для обеспечения свободного перемещения насадки в газожидкостной смеси плотность шаров не должна превышать плотность жидкости (рш < Рж). [c.134]

Исходный слой жидкости, образующийся за счет высоты порога А = р Ац, 1где относительная плотность газожидкостного слоя р представляет собой отношение плотности газожидкостной системы (пены) рп к плотности жидкости рж- [c.36]

Эффективность очистки жидкости в основном определяется скоростью относительного движения частиц и пузырьков, изменяющейся с изменением концентраций фаз. Так, при малых концентрациях частиц скорость пузырьков с увеличением концентрации газа убывает вследствие уменьшения разности плотностей рс—рг и увеличения вязкости газожидкостной смеси. Эффективность же захвата частиц зависит от потока пузырьков через жидкость. Поскольку уменьшение скорости движения пузырьков относительно среды уменьшает эффективность отделения их во флотоотстойнике, то с изменением рода выделяемой примеси и конструктивных особенностей аппарата оптимальное значение концентрации газа также будет меняться. Уменьшение потока газа через слой жидкости при увеличении его расхода приводит к стесненному выделению пузырьков, увеличению объема среды и выхода жидкости с выделяемой примесью. [c.55]

Относительная простота конструкции, отсутствие выноса катализатора из аппарата, высокая надежность теплового регулирования привели к преимущественному использованию в мировой практике гид-ропереработки дистиллятного и остаточного сырья реакторов с нисходящим потоком реагентов через неподвижный слой катализатора [98, 101]. Однако во избежание возншшовения пространственных неоднородностей в слое катализатора необходимо учитывать характер течения в нем жидкой фазы. Для обеспечения наиболее полного контакта сырья и катализатора газожидкостная смесь должна быть равномерно распределена над поверхностью слоя при нагрузках по жидкости, соответствующих оптимальной плотности орошения. Как показали исследования и промышленный опыт, оптимальная плотность орошения соответствует величине 16 м /ч.м по жидкой фазе. При отклонении нагрузки в ту и другую сторону в слое возрастает хра-диент температуры, свидетельствующий о возникновении пространственных неоднородностей. При этом увеличение числа распылителей на I сечения слоя с одного до девятнадцати лишь частично улучшает картину распределения. Поток паров в прямоточном движении с жидкостью при соотношении рабочих объемных расходов от 10 1 до 30 1 м /м жидкости, характерных для гидрогенизационных процессов нефтепереработки, не оказывает заметного влияния на процесс растекания жидкости и величину плотности орошения. [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология